公开(公告)号：CN105300788B

公开(公告)日：2017-09-26

申请号：CN201410336311.5

申请日：2014-07-16

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 苏洪英 ,  吕丹 ,  孙绍广 ,  王超逸

IPC: G01N3/02

Abstract: 一种高温拉伸速率的设定方法，采用横梁位移控制设置线弹性段、弹塑性段、屈服段、屈服后段的拉伸速率依次为0.005/min、0.005/min、0.005/min、0.15/min进行拉伸，绘制力‑延伸曲线图，并找出从试验开始到弹性极限的时间t1及到屈服阶段结束的时间t2，设t2÷3min=n，t1：t2=n1：n2，则下一试样的线弹性段横梁位移速率设定为0.005×n×2÷n2×n1，弹塑性段、屈服段横梁位移速率设定为0.005×n×2÷n2×（n2‑n1）。按设定拉伸速率拉伸，在曲线图上找出t1及t2，若t2为2～4min，t1为1～3min，则试验速率设置完毕；否则重新修正。本发明可对不同的拉伸试验系统设定统一的试样变形速率，使不同试验机测试的数据具有可比性，从而保证高温试验数据的正确性和可靠性。

公开(公告)号：CN101832893B

公开(公告)日：2012-07-18

申请号：CN200910010670.0

申请日：2009-03-09

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 苏洪英 ,  黄国建 ,  隋晓红 ,  吕丹 ,  杨承波 ,  徐烽 ,  陈洪凯 ,  李阳 ,  孙绍广

IPC: G01N3/08

Abstract: 本发明公开一种简便易行且能够提高对高钢级大壁厚管线钢管屈服强度检测的稳定性和准确性的测定方法，包括对管线钢管取样、用锯床和铣床加工矩形横截面试样、用拉伸试验机将试样拉伸至断裂和分析计算管线钢的屈服强度Rt0.5，其特征在于：将加工后的试样先预拉伸至比例极限RP0.01，将试样卸载后松开，重新夹持再拉伸至断裂。解决了目前管线钢规范API Spec.5L中采用冷压平方法测定管线钢管屈服强度的不稳定性，是高钢级大壁厚管线钢管屈服强度的一种全新测定方法。

公开(公告)号：CN119980048A

公开(公告)日：2025-05-13

申请号：CN202510154443.4

申请日：2025-02-12

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 张瑞坤 ,  刘仁东 ,  徐鑫 ,  郭金宇 ,  张南 ,  黄秋菊 ,  苏洪英 ,  孟静竹 ,  张峰 ,  林利

IPC: C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C33/04 ,  C21D1/26 ,  C21D6/00 ,  C21D8/02

Abstract: 本发明涉及一种抗二次加工脆性冷轧含硼钢及其生产方法，钢中化学元素按重量百分比计为：C：0.005％～0.10％、Mn：0.4％～1.5％、Si：0.05％～0.8％、Al：0.02％～0.80％、B：0.0005％～0.02％、P≤0.005％、S≤0.005％、N≤0.005％、Ca：0.005％～0.10％、Mg：0.002％～0.10％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明在满足产品基础性能指标的同时，又兼具抗二次加工脆化特性，本发明技术可以为广大钢铁公司和汽车厂家在解决汽车钢二次加工脆化问题上提供可靠技术支撑。

公开(公告)号：CN119980046A

公开(公告)日：2025-05-13

申请号：CN202510154081.9

申请日：2025-02-12

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 张瑞坤 ,  刘仁东 ,  徐鑫 ,  郭金宇 ,  张南 ,  黄秋菊 ,  苏洪英 ,  丁庶炜 ,  王茹

IPC: C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/22 ,  C22C38/34 ,  C22C38/28 ,  C22C38/32 ,  C22C38/44 ,  C22C38/54 ,  C22C38/50 ,  C22C33/04 ,  C21D1/26 ,  C21D6/00 ,  C21D8/02 ,  C23C2/06 ,  C23C2/20 ,  C23C2/40

Abstract: 本发明涉及一种抗二次加工脆性冷轧含硼CH钢及其生产方法，钢中化学成分按重量百分比计为：C：0.10％～0.20％、Mn：1.0％～2.0％、Si：0.1％～1.0％、Al：0.6％～6.0％、Cr：0.02～0.80％、Mo：0.02～0.80％、B：0.0005％～0.02％、P≤0.01％、S≤0.01％、N≤0.005％、Mg：0.005％～0.50％、Ti：0.01％～0.50％，且5≤Al/Si≤20；余量为Fe和不可避免的杂质。在满足CH钢产品高强度和高成形性等基础性能指标的同时，又兼具抗二次加工脆化特性，本发明的抗二次加工脆性冷轧含硼CH钢屈服强度≥600MPa，抗拉强度≥780MPa，A80断后伸长率≥10.0％，扩孔率≥60％，密度为6.5～7.5g/cm3；二次加工脆性转变温度≤‑150℃。

公开(公告)号：CN119438630A

公开(公告)日：2025-02-14

申请号：CN202410828263.5

申请日：2024-06-25

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 李文竹 ,  马惠霞 ,  苏洪英 ,  钟莉莉 ,  黄磊

IPC: G01Q30/02 ,  G01Q30/20 ,  G01N3/08

Abstract: 本发明提供一种显微组织性能的微观表征方法，具体包括以下步骤：S1、在扫描电镜下确定并选取样品中的待测显微组织；S2、采用聚焦离子束制作微柱：利用聚焦离子束在待测显微组织上制作出一个柱体并在柱体周围制作一个凹坑，然后逐渐降低聚焦离子束的束流精细刻蚀柱体，最终得到一个符合预先设定的尺寸要求的微柱；S3、微柱制作完成后将样品放入纳米压痕仪内，采用连续刚度测量方法进行纳米压痕试验，得到微柱的载荷‑位移曲线；S4、以微柱的上截面作为受力面积，微柱位移的变化与微柱高度之比作为应变，将载荷‑位移曲线转换为应力‑应变曲线。本发明的技术方案弥补了不能单独测量某种形态显微组织性能的技术空白。

公开(公告)号：CN113567239B

公开(公告)日：2023-11-10

申请号：CN202110725878.1

申请日：2021-06-29

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 张南 ,  刘仁东 ,  林利 ,  张瑞坤 ,  丁庶炜 ,  徐鑫 ,  陆晓锋 ,  苏洪英 ,  吕冬 ,  李萧彤

IPC: G01N3/08 ,  G01N3/02 ,  G01N1/31

Abstract: 本发明涉及材料性能检测技术领域，特别涉及一种超高强度汽车钢板抗氢致延迟断裂性能评价方法。采用圆片状试样；对试样进行拉深成形，获得不同拉深比的杯状试样；将不同拉深比的杯状试样置于充氢介质中浸泡至上限时间；观察并记录每个直径组中破裂试样个数和未破裂试样个数；确定试样不发生破裂所允许采用的最大试样直径(D0)max；计算材料临界拉深比LDRHIC；以LDRHIC作为材料抗氢致延迟断裂性能的评价指标，LDRHIC越大，材料的抗氢致延迟断裂性能越强，材料越不易发生氢致延迟断裂。本发明能更好地模拟复杂形状超高强度汽车钢零部件在实际成形条件和服役工况下的氢致延迟断裂行为，并提出以临界拉深比LDRHIC作为指标，简单、有效、精确地评价材料的抗氢致延迟断裂性能。

公开(公告)号：CN116678737A

公开(公告)日：2023-09-01

申请号：CN202310570741.2

申请日：2023-05-19

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  徐鑫 ,  冉茂宇 ,  刘仁东 ,  李萧彤 ,  苏洪英 ,  李春林 ,  吕冬 ,  郝志强 ,  曹政

IPC: G01N3/08 ,  G01N3/06

Abstract: 本发明提供一种双向拉伸试验的剪切力识别方法、系统、存储介质及电子装置。本发明方法，包括如下步骤：在试样中心粘贴中心标记点，在试样中心的应变采集区域粘贴若干与拉伸臂方向对应的辅助标记点；双向拉伸试验过程中，将各标记点变化与加载过程中的剪切力相关联；通过追踪试验过程中的各标记点偏移量来分析试验结果的可靠性，若偏移量超过预设值，则对拉伸试验参数进行调整，以将剪切力减小到预设值以下。本发明公开一种双向拉伸试验的剪切力识别方法，克服了双向拉伸试验过程剪切力无法识别的技术难题，能够准确可靠的识别试验过程中材料的变化过程及加载状态，满足工程实际的应用要求，非常适用于金属薄板双向拉伸的试验场合。

公开(公告)号：CN116678736A

公开(公告)日：2023-09-01

申请号：CN202310570735.7

申请日：2023-05-19

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  徐鑫 ,  郝志强 ,  刘仁东 ,  苏洪英 ,  吕冬 ,  李萧彤 ,  丁庶炜 ,  李春林 ,  陆晓锋

IPC: G01N3/08 ,  G01N3/06

Abstract: 本发明提供一种双向拉伸试验曲线的判定方法。本发明方法，包括如下步骤：根据试验需求设定应力控制试验所需的双向拉伸比例；根据应用要求确定金属薄板服役状态下的本构方程；对本构方程进行增量求导计算，求解出两个方向的应变分量表达式与拉伸比例的关系；根据步骤1设定的拉伸比例，按照步骤3的应变分量表达式进行应变控制下的拉伸比例计算；按照步骤1设定的应力控制拉伸比例和步骤4计算的应变控制拉伸比例对材料进行双向拉伸试验，得到不同控制方式下的双向拉伸曲线；将两种控制方式下对应拉伸比的试验曲线进行对比，判定材料的双向拉伸性能为应变控制或是应力控制。本发明克服了双向拉伸应力控制和应变控制试验结果无法判定的技术难题。

公开(公告)号：CN112048680B

公开(公告)日：2021-12-24

申请号：CN202010928528.0

申请日：2020-09-07

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 林利 ,  张瑞坤 ,  刘仁东 ,  徐鑫 ,  郝志强 ,  苏洪英 ,  李春林 ,  梁笑 ,  丁庶炜 ,  李萧彤

IPC: C22C38/38 ,  C22C38/02 ,  C22C38/06 ,  C22C38/26 ,  C22C38/24 ,  C22C38/28 ,  C23C2/06 ,  C23C2/40

Abstract: 本发明公开一种合金化热镀锌DH980钢及其制备方法。钢中含有，C：0.16％～0.23％，Mn：1.5％～2.5％，Si：0.2％～0.9％，Al：0.02％～0.9％，Cr：0.02％～0.70％，P≤0.01％，S≤0.01％，Nb≤0.05％，V≤0.05％，Ti≤0.05％，且Si+Al：0.6％～1.5％，其余为铁和不可避免的杂质。铸坯加热温度1150～1300℃，开轧温度1000～1150℃，终轧温度≥880℃，卷取温度500～700℃；冷轧压下率为40％～80％；退火温度760～880℃，退火时间30～300s，镀锌温度450～470℃，合金化温度470～530℃，合金化保温时间5～60s。成品钢板抗拉强度为980～1100MPa，高周期疲劳极限强度≥370MPa。扩孔性能优异。

公开(公告)号：CN108801772B

公开(公告)日：2021-01-08

申请号：CN201810294150.6

申请日：2018-03-30

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 陆晓锋 ,  张南 ,  刘仁东 ,  林利 ,  李萧彤 ,  徐鑫 ,  苏洪英 ,  丁庶炜 ,  梁笑 ,  董刚

IPC: G01N3/04 ,  G01N3/08

Abstract: 本发明公开了一种用于高速拉伸载荷测试的应变片定位方法，将试样夹持段和弧形段区域进行网格化处理，网格横纵线的交点称为十字标记点，在试样拉伸过程中，将高速相机对准试样上标记点的区域进行全程拍照，对标记点a在高速拉伸过程中发生位移变化进行记录，计算变形量Δyi，确定其为弹性变形点或塑性变形点，并依此进行纯弹性变形区和塑性变形区划分，在纯弹性变形区纵向中心线划出上极限与纵向中心线的交点，做出十字标记，粘贴固定好应变片。本发明可准确确定纯弹性变形区，确保贴片部位全部位于纯弹性变形区，保证载荷测量结果的准确性和一致性，从而降低载荷数据的振荡程度。