公开(公告)号：CN119140989A

公开(公告)日：2024-12-17

申请号：CN202411184494.3

申请日：2024-08-27

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 吕冬 ,  曹政 ,  芦延鹏 ,  徐鑫 ,  郝志强 ,  丁庶炜 ,  刘文博 ,  李春林 ,  梁笑 ,  刘仁东

IPC: B23K26/21 ,  B23K26/60 ,  B23K26/70 ,  B23K35/30 ,  C21D1/18 ,  C21D9/00 ,  C21D9/50 ,  C21D6/00 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/34 ,  C22C38/58 ,  C22C38/44 ,  C22C38/42 ,  C22C38/54

Abstract: 本发明公开一种抑制焊缝富铝相形成的激光焊接方法，属于金属材料加工技术领域。本发明首先将两块钢板的焊接边对接后固定，进行激光填丝焊接，去除焊缝表面的余高，得到焊接板，然后将焊接板于900～960℃的加热炉中保温3～10min，取出焊接板立即淬火，淬火后钢板和焊缝均形成马氏体组织。本发明通过激光填丝焊方式，向焊缝中添加焊丝，优化焊缝金属的成分，获得无富铝相焊缝组织，同时焊丝进入焊缝中增加了焊缝金属的体积和重量，进一步减少了铝合金在焊缝金属中的质量百分含量，弱化了焊缝富铝相的产生，实现了镀层钢板焊接后接头强度大于母材强度，焊接接头热成形后，焊缝为完全马氏体组织，焊缝强度≥1500MPa。

公开(公告)号：CN119115197A

公开(公告)日：2024-12-13

申请号：CN202411174749.8

申请日：2024-08-26

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 吕冬 ,  曹政 ,  芦延鹏 ,  徐鑫 ,  刘文博 ,  郝志强 ,  李春林 ,  梁笑 ,  李萧彤 ,  刘仁东

IPC: B23K26/21 ,  B23K26/12 ,  B23K26/60 ,  B23K26/70

Abstract: 本发明提供一种喇叭形接头的激光焊接方法，涉及金属材料加工领域，包括如下步骤：S1、两块待焊接钢板组成喇叭形待焊接焊口，其中至少有一块呈喇叭口形的待焊钢板；S2、采用激光填丝焊进行焊接，焊丝添加位置在喇叭口处；焊丝顶端与两块待焊接钢板的距离为0～1mm；激光束入射角度在喇叭形焊口角平分线±10°内；激光束焦点位于焊丝顶端的轴线上，距离焊丝顶端轴线0～10mm；焊丝送进速度是焊接速度的2～5倍。本发明通过激光填丝焊方式，实现了喇叭形焊口的激光焊接，焊缝过渡均匀，表面呈弧形，无咬边等缺陷。本发明实现了喇叭形焊口的无缺陷焊接，焊缝表面过渡均匀。焊接工艺简单，易操作。

公开(公告)号：CN119115196A

公开(公告)日：2024-12-13

申请号：CN202411174744.5

申请日：2024-08-26

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 吕冬 ,  芦延鹏 ,  曹政 ,  徐鑫 ,  刘文博 ,  梁笑 ,  李春林 ,  郝志强 ,  李萧彤 ,  丁庶炜

IPC: B23K26/21 ,  B23K26/12 ,  B23K26/60 ,  B23K26/70

Abstract: 本发明提供一种T形接头激光焊接方法，涉及金属材料加工领域，包括如下步骤：S1、将待焊接钢板的底板和立板固定成T形；S2、调整激光头将激光束轴线对准立板和底板的交点上，其中激光束入射方向与底板夹角为α1；S3、采用激光填丝焊焊接，包括控制焊丝添加角度和送丝速度；所述焊丝添加角度与底板夹角α2为45°±5°、与激光束轴线夹角α3为60°～90°；送丝速度：V1＝V2*0.8*δ*cosα1；其中V1为送丝速度；V2为焊接速度；δ为立板厚度。本发明用于T形接头激光焊接，解决了T形接头无法单面双面成形的问题，焊接后焊缝过渡平滑，增加了焊接接头的强度。本发明实现了T形接头单面焊双面成形，焊缝表面过渡均匀。焊接工艺简单，易操作。

公开(公告)号：CN116380653B

公开(公告)日：2024-11-29

申请号：CN202310290117.7

申请日：2023-03-23

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  李春林 ,  林利 ,  徐鑫 ,  刘仁东 ,  李萧彤 ,  芦延鹏 ,  曹政 ,  吕冬 ,  陆晓锋

IPC: G01N3/08 ,  G01N3/04 ,  G01N3/06 ,  G01N1/28

Abstract: 本发明涉及一种双轴拉伸试样的标距定位装置及方法，包括试样定位模块、标距定位模块，所述试样定位模块的外立面设有凹槽，试样定位模块通过凹槽插装连接标距定位模块，四组插装连接后的结构分别通过试样定位模块外立面夹持在双轴拉伸试样的四角处，测量初始状态时四个标距定位模块相互抵靠在试样中轴线夹角处；利用标距定位模块上的刻度尺挪动标距定位装置，保证标距定位模块组合后的宽度为试样宽度的一半，实现双轴拉伸试验标距的精准定位；本发明依靠试样定位模块和标距定位模块能够准确可靠的对双轴拉伸试样进行不同尺寸的标距定位，克服了传统方法标距定位产生的人工误差较大的缺点。

公开(公告)号：CN116895347A

公开(公告)日：2023-10-17

申请号：CN202310764928.6

申请日：2023-06-27

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 郝志强 ,  徐鑫 ,  丁庶炜 ,  李萧彤 ,  曹政 ,  陆晓锋 ,  刘文博 ,  李春林 ,  梁笑 ,  田玉婷

IPC: G16C60/00 ,  G06F30/23 ,  G06F30/15 ,  G06F119/02 ,  G06F119/18

Abstract: 本发明涉及汽车用高强钢冲压成形技术领域，尤其涉及一种基于极限扩孔的高强钢边缘裂纹敏感性评价方法，其特征在于，利用高强钢的扩孔性能来研究边缘裂纹敏感性，先通过扩孔实验以及网格划分测试方法，获得极限扩孔条件下网格的最大变形情况，再根据金属塑性变形体积不变原理，获得最大厚度减薄率，以此最大厚度减薄率为基准，与商业CAE模拟冲压成形软件计算出的汽车零部件边缘最大厚度减薄率对比，或是与汽车用高强钢在实际现场冲压成形过程中边缘最大厚度减薄率对比，从而对高强钢的边缘裂纹敏感性做出评价。本发明的有益效果是：快速、准确且易操作，克服了用材料成形极限曲线评价高强板边缘裂纹敏感性的不准确性。

公开(公告)号：CN116735349A

公开(公告)日：2023-09-12

申请号：CN202310570736.1

申请日：2023-05-19

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  徐鑫 ,  李春林 ,  刘仁东 ,  李萧彤 ,  郝志强 ,  吕冬 ,  芦延鹏 ,  曹政 ,  刘文博

IPC: G01N3/08

Abstract: 本发明提供一种防止双向拉伸试验失稳的控制方法、系统、存储介质及电子装置。包括：根据测试需求定义多种双向拉伸试验的加载比例，加载比例相同时，当X和Y拉伸轴方向的材料强度均达到预设参数调整范围时将应力控制参数调整为初始参数的倍数；加载比例不同时，当其中的大比例拉伸轴方向的材料强度达到预设参数调整范围时，将该方向的控制参数调整为初始参数的倍数，当其中的小比例拉伸轴方向的材料强度达到预设参数调整范围时，将控制参数调整为初始参数的倍数；当材料达到强度极限后将应力控制转换为位移控制至试验结束。本发明克服了采用应力控制的双向拉伸试验在试验过程中会出现失稳导致试验失败的技术难题，有效防止双向拉伸试验失稳现象。

公开(公告)号：CN119808493A

公开(公告)日：2025-04-11

申请号：CN202510011044.2

申请日：2025-01-03

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  徐鑫 ,  李萧彤 ,  刘仁东 ,  郝志强 ,  李春林 ,  刘文博 ,  吕冬 ,  芦延鹏 ,  曹政

IPC: G06F30/23 ,  G16C60/00 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供一种提高双轴拉伸试样有效性的设计方法，包括：S1、建立有限元模型，进行仿真试验；S2、根据双轴拉伸试验工况的仿真结果判断双轴拉伸试样是否需要调整：若双轴拉伸试样的变形主要发生在非中心区域则进入S3；S3包括：(1)以中心区域边长的5～20％的比例增加双轴拉伸试样四个拉伸臂的长度和最宽处的宽度；(2)分别在四个拉伸臂上增加开设1～3个沟槽；(3)调整各拉伸臂上开设的沟槽的宽度不超过0.2mm；(4)以拉伸臂最宽处的宽度的10～50％的比例增加沟槽的长度；S4、验证每一轮调整后双轴拉伸试样的有效性。本发明解决了现有试样的设计方式加工复杂程度高，并且容易导致试样出现在非中心区域发生变形及断裂、试验过程中稳定性差等问题。

公开(公告)号：CN117216950B

公开(公告)日：2024-12-13

申请号：CN202311055723.7

申请日：2023-08-21

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  徐鑫 ,  李萧彤 ,  刘仁东 ,  郝志强 ,  李春林 ,  吕冬 ,  芦延鹏 ,  曹政 ,  苏洪英

IPC: G06F30/20 ,  G06F17/18 ,  G01N3/08 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供一种双向拉伸曲线的评价方法，包括：提供待测试件和第一试样，待测试件和试样的材料相同；对待测试件进行单向拉伸试验，得到待测试件的单向屈服应变能和单向颈缩应变能；对第一试样进行双向拉伸试验得到第一双向拉伸曲线，根据第一双向拉伸曲线得到第一试样的第一方向屈服应变能、第一方向颈缩应变能、第二方向屈服应变能和第二方向颈缩应变能；根据单向屈服应变能、单向颈缩应变能、第一方向屈服应变能、第一方向颈缩应变能、第二方向屈服应变能和第二方向颈缩应变能进行运算比较，将双向拉伸曲线的力学特性与材料在单向拉伸发生屈服及颈缩时的应变能相关联，从而实现对双向拉伸曲线的评价。

公开(公告)号：CN117110037B

公开(公告)日：2024-11-29

申请号：CN202310914583.8

申请日：2023-07-24

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 李春林 ,  郝志强 ,  梁笑 ,  芦延鹏 ,  李萧彤 ,  徐鑫 ,  曹政 ,  丁庶炜 ,  陆晓锋 ,  刘仁东

IPC: G01N3/08 ,  G06T11/20 ,  G01N3/06

Abstract: 本发明公开了一种氢致裂纹敏感性量化参数测试方法，包括：绘制待测钢板的空气及加速模拟氢环境下抗裂性J值与裂纹长度Δa的关系曲线图；在所述关系曲线图中，运用第一公式绘制钝化线，并分别绘制Δa为0.2及0.5时所述钝化线的平行线；通过积分计算出空气及加速模拟氢环境下关系曲线与两条平行线所围成的面积，通过所述面积表示在空气中裂纹扩展所需能量Sair及在模拟氢加速环境中裂纹扩展所需能量Senvironment；通过第二公式计算得出氢致裂纹敏感性量化参数HE；利用本发明方法的氢致裂纹敏感性量化参数，可以更准确的量化评估各种使用环境下氢致裂纹的风险。

公开(公告)号：CN116895346A

公开(公告)日：2023-10-17

申请号：CN202310764853.1

申请日：2023-06-27

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 郝志强 ,  刘仁东 ,  徐鑫 ,  曹政 ,  芦延鹏 ,  陆晓锋 ,  刘文博 ,  吕冬 ,  李春林 ,  陈妍

IPC: G16C60/00 ,  G06F30/23 ,  G06F30/15 ,  G06F119/14 ,  G06F119/02 ,  G06F119/18

Abstract: 本发明属于汽车用高强钢冲压成形技术领域，特别涉及一种基于主应变评判高强钢冲压成形边部开裂的方法，其特征在于，在汽车零部件冲压成形之前需要将钢板进行落料处理，取材料在最大力总延伸率状态下的主应变的最大值，再与高强钢实际冲压成形过程中边部变形区域主应变的最大值相对比，进而对高强钢冲压成形边部开裂做出评判。本发明的有益效果是：将高强钢的冲压成形应用性能与金属材料的力学性能结合起来，克服了用材料成形极限曲线以及减薄率判断是否容易发生边部开裂的不准确性。对于高强钢实际冲压汽车零部件过程中边部变形区域主应变的最大值在实际冲压现场也容易测量，此评判方法不受工作环境影响，操作简单，可广泛推广于生产一线。