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公开(公告)号：CN118186284A
公开(公告)日：2024-06-14
申请号：CN202410250326.3
申请日：2024-03-05
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: C22C33/04 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/58 , B22D11/18 , B22D11/20 , B22D11/115 , C21D8/02 , C21D1/18
Abstract: 本发明涉及奥氏体不锈钢技术领域，具体涉及一种低压缩比条件下典型奥氏体不锈钢晶粒度的控制方法。所述奥氏体不锈钢的生产工艺流程为：冶炼—连铸—加热—轧制—冷却—矫直—固溶处理。本发明采用控轧控冷+固溶处理的工艺手段，针对两阶段轧制合理控制各道次变形温度、变形速率和变形量，以达到均匀分配动静态再结晶比例的目的，通过轧制工艺、轧后冷却工艺和固溶工艺的耦合设计实现钢板内部储能的均匀分配实现了60～90mm的S30408奥氏体不锈钢特厚板板晶粒度5～6级且均匀的目的。
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公开(公告)号：CN116463556B
公开(公告)日：2024-05-14
申请号：CN202310480978.1
申请日：2023-04-28
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明提出一种良好抗高温氧化性能及高均质性模具钢及其制造方法，钢板成分按重量百分比计：C：0.30％～0.40％，Si：1.00％～1.30％，Mn：0.50％～0.70％，P≤0.015％，S≤0.015％，Cr：7.0％～8.0％，Mo：1.50％～1.60％，Ni：0.50％～0.70％，Zn：0.05％～0.15％，Zr：0.03％～0.13％，其中，Zn/Zr＝1.1～2.0，Mn/Zn＝5～10，余量为Fe及不可避免杂质。钢板的生产方法包括合金化冶炼、连铸、电渣重熔、板坯加热、轧制、热处理。上述钢板具有43～45HRC的室温硬度，同板硬度差≤1.5HRC；无缺口冲击韧性室温下横向为230～240J，纵向为250～260J，等向性能在0.89～0.93范围内；经630℃保温20小时后，单位面积氧化增重0.61～0.63g/m2，具有良好的抗氧化性；经650℃保温25h后硬度为32～33HRC。
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公开(公告)号：CN116713325A
公开(公告)日：2023-09-08
申请号：CN202310621112.8
申请日：2023-05-30
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: B21B1/38 , C21D8/02 , C22C38/12 , C22C38/04 , C22C38/02 , C21D1/28 , B21B3/02 , B21B37/28 , B21B15/00 , B21B45/00 , B21B45/02
Abstract: 本发明公开了一种低碳当量的355MPa级正火轧制薄规格钢板板形控制方法，钢坯在加热炉的均热段炉膛温度为1080～1100℃，所处时间为45～60分钟，总在炉时间为250～300分钟；钢坯精轧最后2道次的单道次压下量控制在1～2mm；钢板采用层流冷却系统控制冷却，控冷系统头部遮蔽距离500～700mm，遮蔽系数0.8～1.0；尾部遮蔽距离900～1300mm，遮蔽系数0.5～0.7；控冷辊道加速度为0.004～0.006m/s2。钢板采用小矫直力模式，矫直力为15～18MK，矫直速度为0.3～0.8m/s终矫温度＜480℃。本发明解决了正火轧制355MPa级薄规格低合金钢板形平直度差、钢板通过率低，影响轧制效率的问题。
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公开(公告)号：CN116536583A
公开(公告)日：2023-08-04
申请号：CN202310480982.8
申请日：2023-04-28
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/32 , C22C33/04 , C21D8/02 , C21D1/28 , C21D1/26 , C21D1/773 , C21D1/18
Abstract: 本发明提出一种性能均匀且热处理前后三维尺寸稳定模具钢及其制备方法及其制造方法，钢板成分按重量百分比计：C：0.40％～0.50％，Si：1.20％～1.40％，Mn：1.10％～1.30％，P≤0.015％，S≤0.015％，Cr：3.5％～3.7％，Mo：2.8％～3.3％，V：1.40％～1.60％，B：0.01％～0.02％，N：0.04％～0.05％，Er：0.015％～0.025％，Zn：0.10％～0.20％，其中，Mo+V＝4.4％～4.7％，N/B＝2.5～4.0，Zn/Er＝6.6～8.0，余量为Fe及不可避免杂质。钢板的生产方法包括钢板采用冶炼、连铸、板坯加热、轧制、热处理工艺。本发明模具钢厚度为20～150mm，室温截面硬度为45.5～47.5HRC，厚度截面硬度差≤2HRC；钢板无缺口室温心部横向冲击韧性为260～270J，纵向冲击韧性为282～292J，横纵比为0.89～0.93；室温抗拉强度为1593～1623MPa，延伸率为16.8％～17.8％，850℃下抗拉强度为208.3～209.6MPa，延伸率为40.1％～41.2％；经热处理后横向尺寸变形0.07％～0.08％，纵向尺寸变形0.08％～0.09％，厚度方向尺寸变形‑0.016％～‑0.017％，具有优异的三维尺寸稳定性。
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公开(公告)号：CN116479334A
公开(公告)日：2023-07-25
申请号：CN202310480958.4
申请日：2023-04-28
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明提出一种具有优异热熔损性模具钢及其制造方法，钢板成分按重量百分比计：C：0.35％～0.45％，Si：1.30％～1.50％，Mn：1.30％～1.50％，P≤0.015％，S≤0.015％，Cr：3.0％～3.5％，Mo：2.8％～3.3％，Ni：0.90％～1.10％，Cu：0.31％～0.40％，Sc：0.05％～0.10％，Zn：0.40％～0.50％，其中，Cu+Cr＝3.40％～3.81％，Zn/Cu＝1.25～1.30，Sc+Zn＝0.50％～0.55％，余量为Fe及不可避免杂质。钢板的生产方法包括冶炼、连铸、板坯加热、轧制、缓冷、热处理工艺。该模具钢终态钢板室温硬度为47～49HRC，厚度截面硬度差≤2HRC；终态钢板无缺口室温心部横向冲击韧性为235～245J；经700℃的ADC12铝合金压铸1600次，试样表面硬度下降1.8～2.1HRC，具有良好的耐热熔损性能；终态钢板的相组成为600℃时，MC型碳化物含量为1.3％～1.4％，M6C型碳化物含量为3.87％～3.97％；600℃下保温35h，仍具有41.3～43.3HRC的硬度，其热稳定性较高。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN116337642B
公开(公告)日：2025-04-18
申请号：CN202310290709.9
申请日：2023-03-23
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明涉及高温拉伸试验中测定金属材料力学性能的方法，尤其涉及一种高温拉伸试样伸长率的测定方法。将试样置入溶液中，每次下降相同的距离d，mm；绘制溶液与浸入其中的试样的总体积V和试样下降距离d之间的关系曲线，若A点对应于试样下降距离为d1，mm，B点对应于试样下降距离为d2，mm，则L＝d2‑d1；测出试样原始长度l0，mm，两段试样接合成试样的长度l1，mm，则高温拉伸的变形量ΔL mm，为ΔL＝l1‑l0；试样实际发生变形部分的原长L0为L0＝L‑ΔL；则按照伸长率计算公式可得伸长率λ，％，为#imgabs0#本发明能够有效、准确的测定高温拉伸试样的伸长率。
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公开(公告)号：CN118639127A
公开(公告)日：2024-09-13
申请号：CN202411118542.9
申请日：2024-08-15
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: C22C38/14 , C22C38/06 , C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/00 , C22C33/06 , C21D8/02 , C21D1/18 , B22D11/16 , B22D11/22 , B22D11/115 , B22D11/20
Abstract: 本发明涉及一种薄规格1000MPa级高强钢淬火板形控制方法，钢板化学成分为：C 0.14%～0.19%，Si 0.2%～0.45%，Mn 1.3%～1.5%，P≤0.02%，S≤0.005%，Ti 0.015%～0.03%，B 0.0003%～0.0016%，Als 0.015%～0.045%，Ceq 0.39%～0.46%，余量为Fe和杂质；钢板生产工艺过程包括钢水冶炼、炉外精炼+RH真空脱气、微Ti处理、B合金化、连铸、铸坯再加热、控制轧制、热矫直及淬火。本发明解决了1000MPa级高强钢淬火后板形翘曲及弯曲变形的问题；无需后续离线回火及矫直处理，就能满足板形控制要求，且钢板切割后不变形。
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公开(公告)号：CN118308658A
公开(公告)日：2024-07-09
申请号：CN202410344425.8
申请日：2024-03-25
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明公开了一种低碳当量高性能核反应堆安全壳用钢及其制造方法，按重量百分比包含如下：C：0.05％～0.10％；Si：0.10％～0.30％；Mn：0.30％～0.90％；P≤0.010％；S≤0.005％；Ni：0.10％～0.35％；Cu：0.15％～0.45％；Mo：0.21％～0.65％；V：0.051％～0.085％；Nb：0.041％～0.085％；Al：0.055％～0.095％；N：0.02％～0.05％；Ca：0.002％‑0.005％；1＜Mn/Mo＜2；余量为Fe和不可避免的杂质；Ceq＜0.40％；Pcm＜0.20％。制造方法包括冶炼—连铸—加热—控轧控冷—缓冷—热处理，具有良好的焊接性能。
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公开(公告)号：CN116855824A
公开(公告)日：2023-10-10
申请号：CN202310480989.X
申请日：2023-04-28
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C33/04 , C21D8/02 , C21D1/28 , C21D1/26 , C21D1/25
Abstract: 本发明提出一种具有均匀分布且低变形率夹杂物的模具钢及其制造方法，钢板成分按重量百分比计：C：0.45％～0.55％，Si：0.20％～0.30％，Mn：0.20％～0.40％，P≤0.015％，S≤0.015％，Cr：3.0％～4.0％，Mo：3.0％～3.5％，V：0.70％～0.80％，Ni：0.80％～0.90％，Sc：0.02％～0.03％，Zn：0.03％～0.05％，其中，Ni/V＝1.125～1.145，Sc+Zn＝0.06％～0.07％，余量为Fe及不可避免杂质。钢板的生产方法包括冶炼、连铸、板坯加热、轧制、矫直、缓冷、正火+退火预处理、调质。本发明模具钢显微组织中夹杂物单位面积个数为(192～205)个/mm2，平均粒径1.75μm～1.85μm，细小且均匀弥散分布，所述夹杂物最大直径与最小直径比值为1.69～1.78，近似于球状。本发明模具钢的厚度为30～180mm；钢板硬度为46～48HRC，厚度截面硬度差≤2HRC；无缺口室温心部横向冲击韧性为220～230J；在800℃下磨损体积为(25～26)×10‑3mm3；具有较高的高温热导率，800℃下热导率为(35～36)W·m‑1·K‑1。
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公开(公告)号：CN116727442A
公开(公告)日：2023-09-12
申请号：CN202310621115.1
申请日：2023-05-30
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: B21B1/38 , C21D8/02 , C21D11/00 , C22C38/12 , C22C38/04 , C22C38/02 , B21B3/02 , B21B37/74 , B21B37/58 , B21B37/46 , G06F17/13 , G06F17/18
Abstract: 本发明公开了一种低碳当量的355MPa级正火轧制厚板轧制效率提升方法，钢坯经加热炉各加热段加热后，均热段钢坯表面温度降至1000～1050℃时，根据轧制节奏，并确保均热段钢坯表面温度在1000～1050℃范围内时决定何时出炉；钢坯采用一阶段轧制：橫轧展宽阶段将轧制道次数控制在2～4道次，道次压下率8％～15％，轧制速度控制在2.0～2.2m·s‑1；纵轧阶段将轧制道次数控制在4～8道次，道次压下率15％～36％，轧制速度控制在2.2～3.8m·s‑1。终轧温度控制在860～900℃。本发明利用轧件出炉后表层低温特点，充分利用变形各阶段轧件在厚度方向上的“差温”特性，实现了再结晶和大压下晶粒破碎的双重晶粒细化效果，晶粒度均超过9级，节省了待温时间，使得轧制效率显著提高。
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