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公开(公告)号：CN118292978A
公开(公告)日：2024-07-05
申请号：CN202410693203.7
申请日：2024-05-31
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
IPC: F02C3/04 , F02C3/107 , F02C7/00 , F02C7/04 , F01D9/02 , F01D5/22 , F01D11/00 , F23R3/52 , F23R3/38
Abstract: 本发明公开了一种航空涡轴发动机的低油耗总体气动构型，包括布设有轴向进气道的外机匣、与所述轴向进气道连通的组合压气机、所述组合压气机连通的环形回流燃烧室、与所述环形回流燃烧室连通的双级燃气涡轮、与所述双级燃气涡轮连通的双级动力涡轮、布设于所述外机匣外圆周上的偏置式附件传动组件及动力涡轮贯穿轴，所述轴向进气道沿进气方向收缩，所述组合压气机包括依次布设的与所述轴向进气道连通的下压式进气流道、轴向压缩流道及与所述环形回流燃烧室连通的离心压缩流道，所述轴向压缩流道内布设有进口级叶片、第二级叶片及第三级叶片，所述双级动力涡轮连接有轴向排气通道；其能降低耗油率，降低空气流量，提升发动机的效率。
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公开(公告)号：CN118128613A
公开(公告)日：2024-06-04
申请号：CN202410413499.2
申请日：2024-04-08
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
Abstract: 本发明公开了一种涡轮级间过渡段支承结构及具有其的航空发动机，包括：支承主体，及起支承连接作用的内安装环和外安装环。支承主体包括内外间隔设置以形成流道的支承内环和支承外环，及沿周向依次间隔连接于支承内环和支承外环之间的支板。内安装环位于支承内环内，且内安装环为截面呈“U”型且开口朝向来流侧的U型安装内环，U型安装内环的外环边与流道中后位置的支承内环固定，U型安装内环的内环边用于与轴承座相连。外安装环套装于支承外环上，且外安装环的内环边与支承外环固定，外安装环的外环边用于与发动机外机匣相连。本发明结构，可通过调整安装内外环的U型壁厚、内径及长度来获得过渡段支承所需的刚度，满足实际支承刚度需求。
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公开(公告)号：CN117740512A
公开(公告)日：2024-03-22
申请号：CN202311616869.4
申请日：2023-11-29
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
Abstract: 本申请公开了一种单晶叶片力学性能评价方法，包括步骤：S1、叶片取样位置的选取：选取叶尖截面外轮廓最厚的中心位置设计圆，以该圆为基础平行于叶片积叠轴往叶尖和榫头延伸出圆柱；S2、叶片性能模拟件制备：在单晶叶片铸件的三维数模设计包含上述圆柱的叶片性能模拟件模型，采用与叶片铸件相同的工艺技术进行叶片性能模拟件制备；S3、力学性能试样加工：基于叶片铸件的空间坐标，在叶片性能模拟件的圆柱加工力学性能试样；S4、力学性能的测试及评价：通过相应试验机和试验要求分别对试样进行性能测试，并与叶片设计要求进行对比得到评价结果。本申请能够最大限度排除其他因素带来的测试误差，准确反映单晶叶片的真实的力学性能水平。
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公开(公告)号：CN117028525A
公开(公告)日：2023-11-10
申请号：CN202310930036.9
申请日：2023-07-27
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
IPC: F16H57/00 , F16H57/021
Abstract: 本发明公开了一种双轴传动机构，包括空心布设的用于分别连接涡轮和减速器以传递扭矩的传扭轴、套设于传扭轴的轴向第一端上的用于支承传扭轴的第一轴承座、套设于传扭轴的轴向第二端上的用于支承轴承座的第二轴承座、布设于传扭轴内且内腔分别与第一轴承座和第二轴承座的内腔连通的用于平衡第一轴承座内腔和第二轴承座内腔的压力的通风轴、布设于传扭轴的内壁并支承通风轴的轴间支承结构以及布设于第一轴承座和第二轴承座之间并固定套设于通风轴外的用于防止通风轴和传扭轴碰磨的轴间支承环。此外，本发明还公开了一种包括上述双轴传动机构的航空发动机。
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公开(公告)号：CN115628132A
公开(公告)日：2023-01-20
申请号：CN202211357651.7
申请日：2022-11-01
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
Abstract: 本发明公开了一种可调节的压气机环腔引气结构，包括燃烧室机匣、压气机扩压器机匣以及压气机扩压器上机匣，压气机扩压器上机匣与燃烧室机匣间隙设置形成有引气缝隙，燃烧室机匣、压气机扩压器机匣以及压气机扩压器上机匣围合形成有与引气缝隙连通的引气腔，压气机扩压器机匣上开设有与引气腔连通的引气孔，压气机扩压器机匣上连接有与引气孔连通的限流机构，限流机构用于调节气体流量大小，限流机构的另一端连接有用于输送气体的引气管。通过引气腔对气流统一进行收集，无需在压气机的不同部位上进行引气，从而不会影响压气机的气动性能，同时设置限流机构对引入气流的流量进行调节以满足飞机机舱或者发动机进气机匣的不同引气流量的需求。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN112504639A
公开(公告)日：2021-03-16
申请号：CN202011277671.4
申请日：2020-11-16
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
IPC: G01M11/08
Abstract: 本公开涉及一种带冠叶片结构的优选方法和带冠叶片的制造方法，带冠叶片结构的优选方法包括：制造至少两个针对带冠叶片的试验模型；分别将至少两个试验模型放置在光弹性仪中，并分别对至少两个试验模型加载相同的载荷，并且观测每个试验模型的应力条纹级数峰值；对每个试验模型的应力条纹级数峰值进行比较，选取应力条纹级数峰值最小的试验模型为参考模型；利用应力‑光学定律对参考模型进行理论计算，当参考模型的理论计算结果符合要求时，参考模型的结构为优选结构，当参考模型的理论计算结果不符合要求时，查找参考模型的设计缺陷，并在克服设计缺陷后重新制造并选取符合研制技术要求的参考模型。该方法优选成本低且利于研制早期发现设计缺陷。
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公开(公告)号：CN120083567A
公开(公告)日：2025-06-03
申请号：CN202510169596.6
申请日：2025-02-17
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
IPC: F01D25/24
Abstract: 本发明提出一种紧凑式涡扇发动机机匣，包括：机匣首端部与机匣尾端部；机匣尾端部包括过渡段机匣和低压涡轮机匣，过渡段机匣首端与机匣首端部尾端连接，过渡段机匣尾端与低压涡轮机匣连接；机匣首端部外壁与外涵通道内环外壁齐平，低压涡轮机匣尾端外壁与外涵通道内环内壁套接，低压涡轮机匣首端与过渡段机匣尾端的外径小于低压涡轮机匣尾端的外径以形成收纳腔；过渡段机匣侧壁设有喷嘴安装座。本发明的紧凑式涡扇发动机机匣采用分体式机匣设计，将机匣首端部与机匣尾端部分开生产，将机匣结构拆成两个结构，降低生产难度；同时，过渡段机匣和低压涡轮机匣采用一体化设计，并设置收纳腔以收纳燃油喷嘴及燃油总管，避免对外涵气流的影响。
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公开(公告)号：CN119958849A
公开(公告)日：2025-05-09
申请号：CN202510432187.0
申请日：2025-04-08
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
Abstract: 本申请公布了跨三阶弯曲临界动力涡轮转子试验设备及试验方法，属于航空发动机技术领域，包括用于支承模拟转子的支承机构、动力机构、用于控制动力机构的控制系统、滑油机构、测试系统，模拟转子包括转子轴，以及用于与转子轴连接的轮盘状并相互连接的动力涡轮一级轮盘和动力涡轮二级轮盘，还包括真空机构，支承机构包括试验平台、前支座、后支座和真空箱，真空箱设于试验平台上，真空机构与真空箱连接，真空机构用于对真空箱就进行抽真空，前支座和后支座间隔设置于试验平台上并位于真空箱内，前支座和后支座用于装夹支撑转子轴，转子轴与动力机构连接。本申请通过模拟转子代替真实转子开展试验，大幅缩短加工周期、减少试验成本和降低试验风险。
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公开(公告)号：CN119933861A
公开(公告)日：2025-05-06
申请号：CN202510428867.5
申请日：2025-04-08
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
IPC: F02C7/22
Abstract: 本发明公开了一种燃油总管及航空发动机，燃油总管包括第一支管、第二支管以及装配接头；装配接头用于在预设周向位置连接相邻的管体；第一支管依次包括第一管段、第二管段以及第三管段；第一管段、第二管段之间构造有预设角度并呈预设角度连接于三通接头，第三管段构造呈向预设方向延伸匹配燃油喷嘴的安装位置，第二支管的结构与第一支管匹配，且第二支管的第三管段的长度大于第一支管的第三管段的长度；第一支管、第二支管的第二端分别设置有用于与燃油喷嘴连接的连接结构，连接结构包括密封头以及套设于密封头的外套螺母，密封头设置有轴向限位的限位结构，密封头设置有弹性密封结构，燃油喷嘴的进油口设置有与弹性密封结构配合的密封构造。
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公开(公告)号：CN119514292B
公开(公告)日：2025-04-25
申请号：CN202510085894.7
申请日：2025-01-20
Applicant: 中国航发湖南动力机械研究所
IPC: G06F30/23 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种涡轴发动机外部管路振动评估方法及系统、设备、介质，其先对外部管路开展有限元计算分析，并且通过敲频试验对连接刚度进行修正，考虑了连接刚度的影响，修正了有限元计算模型，使得计算共振频率与敲击共振频率保持一致，从而可以得到准确的管路振动特性，有利于提高管路风险评估的准确性，并且仅需进行简单的试验对比频率结果来验证和修正有限元计算模型，无需进行复杂的模态试验。然后，采用有限元计算和整机最大不平衡试验相结合的方式，基于准确的有限元计算结果结合整机安装情况，可以更准确地模拟外部管路的振动情况，有利于进一步提高管路风险评估的准确性。
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