公开(公告)号：CN113838535A

公开(公告)日：2021-12-24

申请号：CN202110951010.3

申请日：2021-08-18

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 赵宝纯 ,  黄磊 ,  周敬 ,  王晓峰 ,  马惠霞

IPC: G16C10/00 ,  G16C60/00 ,  G06F30/20 ,  G06F119/08 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明涉及一种统一流变应力模型及计算方法，通过单道次等温压缩热力模拟实验获得材料在不同温度和应变速率下的流变应力曲线；将曲线分为两类：未发生动态再结晶型曲线，该过程材料只发生加工硬化和回复软化；发生动态再结晶型，此时流变应力会出现峰值，并能够确定出发生动态再结晶的临界点，在该点之后继续变形即发生动态再结晶；获得加工硬化率θ与其对应的应力σ之间的关系曲线；建立变形温度、应变速率与特征点参数的关系，先找出特征点对应的应力和应变与参数Z的关系；采用数据分析软件进行回归分析，即可得到相应的流变应力模型。优点是：简单易行，能够快速地计算出流变应力。

公开(公告)号：CN113702613A

公开(公告)日：2021-11-26

申请号：CN202110956655.6

申请日：2021-08-19

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 赵宝纯 ,  黄磊 ,  王英海 ,  马惠霞 ,  胡筱旋 ,  王婷

IPC: G01N33/204 ,  G01N25/12

Abstract: 本发明涉及一种确定材料发生动态再结晶临界条件的方法，包括：1)对实验材料进行单道次压缩实验，得到变形过程中的应力应变曲线；2)将应力σ和应变ε数据取绝对值，然后在σ‑lgε半对数坐标系或在lgσ‑lgε双对数坐标系内重新绘制应力应变曲线；3)标定线性段部分区间，在其中选择不同的子区间进行多次线性回归；选择回归系数R≥0.99的子区间获得的线性回归方程；4)在直角坐标系下绘制ξ2‑ε曲线；5)确定材料发生动态再结晶的临界应变值。本发明能够快速、准确地确定材料在压缩变形时发生动态再结晶的临界条件，为掌握钢铁材料在热加工过程的工艺参数，优化热加工工艺提供基础。

公开(公告)号：CN113549831A

公开(公告)日：2021-10-26

申请号：CN202110805411.8

申请日：2021-07-16

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 杨玉 ,  王英海 ,  刘志伟 ,  张瑞琦 ,  孙傲 ,  赵宝纯 ,  李庆贤

IPC: C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C33/04 ,  C21D8/02 ,  C25D3/56

Abstract: 一种1500MPa免热处理低成本屈氏体刃具钢及生产方法，钢中化学成分按重量百分比为：C 0.60％～0.9％、Si≤0.1％、Mn 0.4％～1.5％、Ca 0.0005％～0.05％、Mg 0.0005％～0.05％、Re 0.001％～0.5％、Sn≥0.01％、Ca/Mg≥1、Ca/Re≥0.05、Ca/S≥0.5、N≥0.005％、C/N≤100、B≤0.0008％、P≤0.020％、S≤0.015％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明生产的工具钢，无需热处理，硬度42HRC以上，耐磨性优异，成本低；表面光洁，无氧化脱碳层，使用寿命明显提升，适应环保要求。

公开(公告)号：CN107818184B

公开(公告)日：2021-01-08

申请号：CN201610802819.9

申请日：2016-09-06

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 赵宝纯 ,  李桂艳 ,  黄磊 ,  马惠霞 ,  周静 ,  王晓峰

IPC: G06F30/20 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供一种构建材料变形抗力模型的方法，通过等温压缩模拟实验获得材料的流变应力曲线，以及加工硬化率与应力之间的关系曲线；从应变为0.002处引一条与应力应变曲线初始段平行的直线，利用直线与应力应变曲线相交点的坐标确定出屈服应力和应变；将曲线分成三类，并按三类曲线分段构建变形抗力模型，根据确定的临界点、峰值点以及稳定点对应的特征值，找出其与参数的关系，将各计算公式联立，得到各特征值与变形速率和温度的关系式，将所得结果代入变形抗力计算公式，构建出所需的变形抗力模型。本发明根据材料不同的组织变化阶段，将变形抗力模型进行分段，使不同的组织变化阶段对应不同的变形抗力模型，从而能有效提高轧制力计算精度。

公开(公告)号：CN111781061A

公开(公告)日：2020-10-16

申请号：CN202010644709.0

申请日：2020-07-07

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 赵宝纯 ,  王辉 ,  王佳骥 ,  李桂艳 ,  黄磊 ,  马惠霞 ,  甄文杰

IPC: G01N3/04

Abstract: 本发明公开了一种板带试样拉伸试验装置及其设计和使用方法，包括U型槽，支持块，在U型槽内紧靠支持块的端部设有柱形卡环，柱形卡环的内部空间为台体形，且紧靠支持块一端的空间端口小于远离支持块一端的空间端口，台体形空间内壁光滑，其侧面与大端口底面成θ角，并提供了θ角的设计方法；所述台体形空间内设有一对卡紧块，一对卡紧块组成形体的侧面光滑，当一对卡紧块夹持住板带试样时，一对卡紧块组成形体的侧面与柱形卡环的台体形空间相匹配，刚好能套入柱形卡环的台体形空间内。本发明的试验装置结构简单，拆卸方便，所用板带试样不需两端钻孔，可以牢靠地夹持住板带试样，减少试样加工工序，提高试验成功率。

公开(公告)号：CN109695003A

公开(公告)日：2019-04-30

申请号：CN201710984978.X

申请日：2017-10-20

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 李广龙 ,  丁宁 ,  李文斌 ,  金耀辉 ,  安国策 ,  陶晓东 ,  方志刚 ,  范刘群 ,  赵坦 ,  董芬 ,  赵宝纯

IPC: C22C38/34 ,  C22C38/04 ,  C22C38/32 ,  C21D9/36 ,  C21D1/18 ,  B21H1/14

Abstract: 本发明提供了一种具有优良韧性的高耐磨钢球及其制造方法，钢球的化学成分重量百分比为：C:0.55％～0.63％，Si:1.61％～1.85％，Mn:0.65％～1.20％，Cr:0.65％～0.95％，B:0.0021％～0.0029％，P≤0.030％，S≤0.030％，余量为Fe及不可避免的杂质。本发明采用的制造方法包括：转炉冶炼，方坯连铸，连铸坯加热温度1150～1250℃，保温时间30～120min，开轧温度1000～1100℃，终轧温度810-940℃，得轧球用圆钢；圆钢缓冷后进行再加热轧制，采用感应加热时圆钢的加热温度为1120～1180℃，室式炉加热时加热温度为1150～1200℃，保温时间30-90min；钢球的淬火温度为840-890℃，淬火时间20-90s；淬火后回火温度150-200℃，保温时间30～100min。本发明的制造的钢球，贵重金属元素的加入量少，生产工艺简单，其生产成本低、生产效率高，钢球的耐磨性能好、韧性高。

公开(公告)号：CN106282811A

公开(公告)日：2017-01-04

申请号：CN201510278405.6

申请日：2015-05-28

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 刘凤莲 ,  郭晓宏 ,  杨玉 ,  刘志伟 ,  李桂艳 ,  赵宝纯 ,  石峰涛 ,  张瑞琪 ,  王柏明 ,  隋轶

IPC: C22C38/14 ,  C22C33/04

Abstract: 本发明公开一种高强度搪玻璃用热轧钢板及其制造方法，其成分按重量百分比为：C：0.06％～0.20％、Si≤0.15％、Mn：0.80％～2.0％、P：0.05％～0.12％、S≤0.020％、Ti：0.09％～0.20％、Nb：0.03％～0.07％、V：0.01％～0.05％、Als：0.005％～0.050％、N≤0.0060％，Ti/C：0.5～1.5，其余为铁及不可避免的杂质。连铸坯加热温度为1180～1250℃，粗轧阶段轧制温度≥1100℃，精轧阶段开轧温度为900～980℃、终轧温度为900～840℃，轧后水冷的冷却速度控制在10～40℃/s之间，终冷温度为580～730℃。获得的钢板屈服强度达到450MPa级以上。

公开(公告)号：CN104561792B

公开(公告)日：2017-01-04

申请号：CN201310471194.9

申请日：2013-10-10

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 李广龙 ,  赵坦 ,  李文斌 ,  原思宇 ,  胡昕明 ,  王储 ,  杨星亮 ,  康伟 ,  康磊 ,  赵宝纯

IPC: C22C38/16 ,  C21D8/02

Abstract: 本发明公开一种V-N合金化高强钢板及制造方法，化学成分按照重量百分比为：C0.075%～0.105%，Si0.1%～0.55%，Mn1.45%～2.5%，V0.03%～0.065%，Ti0.002%～0.008%，Cu0.2%～0.4%，Ni0%～0.15%，N0.008%～0.012%，P≤0.01%，S≤0.01%，Als0.015%～0.03%，余量为Fe及不可避免杂质，将上述成分的钢进行冶炼、连铸，铸坯加热至1100-1250℃，保温0.5-4.5h，轧制8～11道次，道次压下率控制在15%～35%，终轧900-950℃，冷却速度15-45℃/s，终冷370-550℃。本发明的优点及效果在于：成分中添加成本较低的V、N元素，并采用低温加热，高温轧制工艺，提高了生产效率，降低生产成本，产品屈服强度520～560MPa、延伸率大于20%，-60℃冲击功大于90J。

公开(公告)号：CN106148855A

公开(公告)日：2016-11-23

申请号：CN201510206493.9

申请日：2015-04-27

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 杨卫 ,  刘凤莲 ,  杨玉 ,  李桂艳 ,  赵宝纯 ,  满彦臣 ,  管成平 ,  张建军

IPC: C22C38/60 ,  C22C38/28 ,  C21D8/02

Abstract: 本发明提供一种具有优异抗鳞爆性能的热轧搪瓷钢生产方法，其化学成分wt％为：C 0.008～0.04％、Si≤0.10％、Mn 0.60～1.20％、Ti 0.01～0.048％、P≤0.015％、S 0.010～0.045％、N 0.003～0.009％、Als 0.005～0.050％、Cr 0.05～0.25％，Ti/C为1.0～1.5。铸坯加热温度1180～1250℃，精轧开轧温度1100～980℃，终轧温度950～880℃，轧后层流冷却；卷取温度650～730℃；平整延伸率为0.6～1.5％；拉伸矫直延伸率控制在0.8～1.7％，矫直后酸洗。本发明以热轧替代冷轧生产搪瓷钢，可降低制造成本，缩短生产周期；所生产搪瓷钢板易涂搪瓷、易成型、易焊接，具有优异的抗鳞爆性能，且性能稳定，适应性广，可完全满足搪瓷制品用钢的需求。

公开(公告)号：CN103033430B

公开(公告)日：2015-10-07

申请号：CN201210411105.7

申请日：2012-10-23

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 李桂艳 ,  赵宝纯 ,  时晓光 ,  杨静 ,  黄磊 ,  刘凤莲

IPC: G01N3/60

Abstract: 本发明公开一种模拟超快冷试验装置及试验方法，它由真空罐、U形槽、夹头、卡具、喷嘴及其支架、储气罐、冷水箱、水泵组成，具体步骤如下：将安装于楔形块上的电磁阀置于开启状态，编制及运行试验程序，把试样当做电阻通电加热，热变形结束后，快速将试样冷却到目标温度前的一段时间，分别开启水泵和控制储气罐气体流动的气体阀，使冷却水在管路中运行以及冷却气体由储气罐流出，提前的具体时间和水泵、气体阀开启的先后顺序，关闭水泵和控制储气罐气体流动的气体阀。本发明超快冷模拟装置设计科学合理，控制简便易行，通过热传导、对流以及辐射三种方式提高冷却能力，达到了模拟生产实际的超快速冷却工艺要求，为超快冷技术在实际生产中应用研究提供了有效手段。