公开(公告)号：CN106289950A

公开(公告)日：2017-01-04

申请号：CN201510278863.X

申请日：2015-05-27

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 陆晓锋 ,  王科强 ,  郭金宇 ,  刘仁东 ,  王旭 ,  吕冬 ,  魏世同 ,  林利 ,  丁庶炜 ,  徐鑫

IPC: G01N3/02

Abstract: 一种高速拉伸对中装置及方法，装置包括动态对中机构、静态对中机构，所述动态对中机构设置在动态夹具的腔体内，在所述静态对中机构上设置有夹头孔，静夹头设置在夹头孔中，在进行高速拉伸试验对中之前，预先将试样的静态端插入设置在静态对中机构中的静夹头中，试样的动态端插入动态夹具腔体内部的动态对中机构中。与现有的技术相比，本发明的有益效果是：一种高速拉伸对中装置及方法，能够简单快捷地实现被夹紧前高速拉伸试样的静态端以及始终在受限空间内保持自由状态的动态端的同步对中，从而实现高速拉伸对中；无论试样宽度如何变化，都能实现快速精确对中。

公开(公告)号：CN103882320A

公开(公告)日：2014-06-25

申请号：CN201210560597.6

申请日：2012-12-21

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 王科强 ,  刘仁东 ,  王旭 ,  郭金宇 ,  林利 ,  徐荣杰 ,  孙建伦 ,  徐鑫 ,  张宇 ,  吕冬

IPC: C22C38/38 ,  C22C38/26 ,  C21D8/02

Abstract: 本发明提供了一种延伸凸缘性和点焊性优良的高强度冷轧钢板及其制造方法，该钢板化学成分：C0.03%~0.15%、Si0.30~0.10%、Mn1.20%~2.20%、P≤0.015%、S≤0.010%、Al0.02%~0.15%、N≤0.005%，Cr0.20%~0.60%、Nb？0.010%~0.060%、V0.030%~0.100%，Ca0.0007%~0.0050%，并满足1.6%≤Mn+2Nb+V≤2.3%，余量为Fe和不可避免的杂质。其制造方法热连轧精轧开轧温度1000~1100℃，终轧温度890~950℃，酸洗冷轧下率为60~80%，退火保温后采用先缓慢冷却后快速冷却两段式冷却。最终得到抗拉强度在800MPa以上，强度和延性匹配良好，延伸凸缘性和点焊性优良。

公开(公告)号：CN102952996A

公开(公告)日：2013-03-06

申请号：CN201210408636.0

申请日：2013-01-04

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 郭金宇 ,  刘仁东 ,  王旭 ,  王科强 ,  徐荣杰 ,  林利 ,  徐鑫 ,  吕冬 ,  孙建伦

IPC: C22C38/04 ,  C21D8/02

CPC classification number: Y02P10/212

Abstract: 本发明公开一种高延伸率冷轧TRIP钢板， C：0.15%～0.25%、Si：0.4%～1.5%、Mn：0.5%～2.5%、P：0.04%～0.10%、S：≤0.02%、Al：0.02%～0.5%、N：≤0.01%、Nb：0~0.5%，V：0~0.5%，Ti：0~0.5%、Cr：0~2%、Mo：0~1%，剩余部分由Fe和不可避免的杂质组成；显微组织中铁素体以面积率计为10~80%，残余奥氏体以面积率计为3~20%，马氏体以面积率计为0~20%，以及剩余部分为贝氏体热轧加热温度1100～1250℃，保温时间为≥2h，开轧温度为≥1100℃，终轧温度850～950℃，卷取温度＜720℃；热轧板厚度为2~4mm；冷轧累积压下量40％～80％；退火温度为：700～Ac3+50℃，保温时间为30～360s，冷却速率为10～150℃/s，时效温度为300～600℃，时效时间为30～1200s，冷却速率为5～100℃/s，冷却至室温。

公开(公告)号：CN102102162A

公开(公告)日：2011-06-22

申请号：CN200910248755.2

申请日：2009-12-22

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 付魁军 ,  郝森 ,  马玉璞 ,  李云 ,  王佳骥 ,  吕冬 ,  及玉梅 ,  刘芳芳 ,  韩鹏

IPC: C22C38/14 ,  C22C38/58 ,  C22C38/50

Abstract: 本发明公开了一种能够减少大线能量焊接热影响区M-A组元含量、提高焊接区性能，屈服强度在355MPa～460MPa，适于大线能量焊接的低合金焊接结构钢。其特征在于：用质量百分数表示，含有C：0.04％～0.12％、Si：0.10％～0.40％、Mn：1.10％～1.80％、P：≤0.020％、S：≤0.008％、Nb：0.010％～0.060％、Ti：0.008％～0.025％、N：0.0030％～0.080％，Al：0.010％～0.050％，V：0.005％～0.07％，并且满足Nb+V≤0.09％，2.5≤Ti/N≤3.5，余量为Fe及不可避免的杂质。进一步含有Cr：0.08％～0.40％、Ni：0.15％～0.40％、Cu：0.10％～0.80％，Mo：0.05％～0.30％中的一种或多种。

公开(公告)号：CN102021477A

公开(公告)日：2011-04-20

申请号：CN200910187626.7

申请日：2009-09-23

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 付魁军 ,  马玉璞 ,  敖列哥 ,  王佳骥 ,  及玉梅 ,  韩鹏 ,  徐向阳 ,  吕冬 ,  刘芳芳

IPC: C22C38/14 ,  C22C38/16 ,  B22D27/20

Abstract: 本发明公开一种适应高热输入焊接的船体结构钢，化学成分为，质量百分比，C：0.06％～0.14％、Si：0.10％～0.50％、Mn；0.80％～1.80％、P：≤0.015％、S：≤0.008％、Nb：0.020％～0.050％、Ti：0.006％～0.030％、N：0.0030％～0.0100％，Al：0.015％～0.045％，V：0.03～0.10％，余量为Fe及不可避免的杂质。它的工艺特点是，Ti以钢带包裹合金粉末形成钢丝的方式送入，并且其加入与浇铸过程同时进行。使合金化更均匀，生成的TiN质点更细小弥散，阻碍晶粒长大的能力更强，其生产工艺简便，适合批量生产操作。本发明生产的钢板在50kJ/cm以上高热输入焊接时，焊接热影响区韧性良好。

公开(公告)号：CN119808493A

公开(公告)日：2025-04-11

申请号：CN202510011044.2

申请日：2025-01-03

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  徐鑫 ,  李萧彤 ,  刘仁东 ,  郝志强 ,  李春林 ,  刘文博 ,  吕冬 ,  芦延鹏 ,  曹政

IPC: G06F30/23 ,  G16C60/00 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供一种提高双轴拉伸试样有效性的设计方法，包括：S1、建立有限元模型，进行仿真试验；S2、根据双轴拉伸试验工况的仿真结果判断双轴拉伸试样是否需要调整：若双轴拉伸试样的变形主要发生在非中心区域则进入S3；S3包括：(1)以中心区域边长的5～20％的比例增加双轴拉伸试样四个拉伸臂的长度和最宽处的宽度；(2)分别在四个拉伸臂上增加开设1～3个沟槽；(3)调整各拉伸臂上开设的沟槽的宽度不超过0.2mm；(4)以拉伸臂最宽处的宽度的10～50％的比例增加沟槽的长度；S4、验证每一轮调整后双轴拉伸试样的有效性。本发明解决了现有试样的设计方式加工复杂程度高，并且容易导致试样出现在非中心区域发生变形及断裂、试验过程中稳定性差等问题。

公开(公告)号：CN119170165A

公开(公告)日：2024-12-20

申请号：CN202411207882.9

申请日：2024-08-30

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 丁庶炜 ,  徐鑫 ,  李萧彤 ,  刘仁东 ,  吕冬 ,  陆晓锋 ,  郝志强 ,  李春林 ,  芦延鹏 ,  刘文博

IPC: G16C60/00 ,  G06F30/20 ,  G06F40/18 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明涉及一种用于CAE仿真的材料曲线自动标定方法，包括在电子表格中输入试验的位移力曲线、有效应力应变曲线拟合到应变1.0的最高曲线和有效应力应变曲线拟合到应变1.0的最低曲线，建立拉伸试样仿真模型，将最高曲线和最低曲线以耦合系数进行耦合，形成新的拟合曲线，读取计算命令行，同时通过VBA按行读取运算输出，识别结束内容，提取位移文件中提前设定方向的位移数据和力值文件中提前设定方向的力数据到电子表格中形成位移‑力曲线，计算仿真输出曲线与试验曲线的吻合度，调整耦合系数，直到仿真输出曲线与试验曲线的吻合度满足要求；本发明形成满足CAE仿真用的最佳材料曲线，有效节约仿真曲线标定的人力投入费用，减少标定时间。

公开(公告)号：CN117216950B

公开(公告)日：2024-12-13

申请号：CN202311055723.7

申请日：2023-08-21

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 梁笑 ,  徐鑫 ,  李萧彤 ,  刘仁东 ,  郝志强 ,  李春林 ,  吕冬 ,  芦延鹏 ,  曹政 ,  苏洪英

IPC: G06F30/20 ,  G06F17/18 ,  G01N3/08 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供一种双向拉伸曲线的评价方法，包括：提供待测试件和第一试样，待测试件和试样的材料相同；对待测试件进行单向拉伸试验，得到待测试件的单向屈服应变能和单向颈缩应变能；对第一试样进行双向拉伸试验得到第一双向拉伸曲线，根据第一双向拉伸曲线得到第一试样的第一方向屈服应变能、第一方向颈缩应变能、第二方向屈服应变能和第二方向颈缩应变能；根据单向屈服应变能、单向颈缩应变能、第一方向屈服应变能、第一方向颈缩应变能、第二方向屈服应变能和第二方向颈缩应变能进行运算比较，将双向拉伸曲线的力学特性与材料在单向拉伸发生屈服及颈缩时的应变能相关联，从而实现对双向拉伸曲线的评价。

公开(公告)号：CN116895346A

公开(公告)日：2023-10-17

申请号：CN202310764853.1

申请日：2023-06-27

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 郝志强 ,  刘仁东 ,  徐鑫 ,  曹政 ,  芦延鹏 ,  陆晓锋 ,  刘文博 ,  吕冬 ,  李春林 ,  陈妍

IPC: G16C60/00 ,  G06F30/23 ,  G06F30/15 ,  G06F119/14 ,  G06F119/02 ,  G06F119/18

Abstract: 本发明属于汽车用高强钢冲压成形技术领域，特别涉及一种基于主应变评判高强钢冲压成形边部开裂的方法，其特征在于，在汽车零部件冲压成形之前需要将钢板进行落料处理，取材料在最大力总延伸率状态下的主应变的最大值，再与高强钢实际冲压成形过程中边部变形区域主应变的最大值相对比，进而对高强钢冲压成形边部开裂做出评判。本发明的有益效果是：将高强钢的冲压成形应用性能与金属材料的力学性能结合起来，克服了用材料成形极限曲线以及减薄率判断是否容易发生边部开裂的不准确性。对于高强钢实际冲压汽车零部件过程中边部变形区域主应变的最大值在实际冲压现场也容易测量，此评判方法不受工作环境影响，操作简单，可广泛推广于生产一线。

公开(公告)号：CN116609179A

公开(公告)日：2023-08-18

申请号：CN202310456156.X

申请日：2023-04-25

Applicant: 鞍钢股份有限公司

Inventor： 郝志强 ,  芦延鹏 ,  徐鑫 ,  李春林 ,  梁笑 ,  吕冬 ,  曹政 ,  丁庶炜 ,  苏洪英 ,  刘文博

IPC: G01N3/08 ,  G01N3/02 ,  G01N1/32 ,  G16C60/00

Abstract: 本发明提供一种汽车覆盖件用钢的冲压成形性能评价方法。本发明方法，包括如下步骤：基于体积不变定律，分别计算汽车覆盖件用钢试样冲压成形过程的拉‑压变形试验、平面变形试验、拉‑拉变形试验过程中的最大厚向减薄率；将上述三种变形试验下最大厚向减薄率的最小值ΔTmax，与汽车覆盖件用钢实际冲压成形的厚向减薄率ΔSmax进行对比，从而对汽车覆盖件用钢的冲压成形性能做出评价，若ΔSmax＜ΔTmax，则评价该汽车覆盖件的冲压成形性能是合格的，若ΔSmax≥ΔTmax，则评价该汽车覆盖件的冲压成形性能是不合格的。本发明评价方法精确、快速、方便，克服了传统评价方法存在的结论笼统、不精确的弊端。