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公开(公告)号:CN111187986A
公开(公告)日:2020-05-22
申请号:CN202010099543.9
申请日:2020-02-18
申请人: 山东钢铁股份有限公司
IPC分类号: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/06 , C22C38/38 , C22C38/28 , C22C38/26 , C22C38/24 , C22C38/40 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/58 , C22C38/08 , C22C38/18 , B23P15/00 , E04C5/18
摘要: 本发明公开一种连接高强钢筋的低合金、高强度套筒及其制备方法,所述套筒选用低合金钢圆管坯为原料,所述低合金钢圆管坯的重量百分比化学成分为:C≤0.20%,Si≤0.60%,Mn≤1.80%,P≤0.030%,S≤0.030%,Cr≤0.25%,Nb+V+Ti≤0.20%,Ni≤0.30%,Als≥0.015%,余量为Fe;CEV(碳当量)≤0.53%。所述套筒的力学性能为抗拉强度600MPa~720MPa,断后伸长率≥17%。该套筒满足加工使用要求,且套筒加工工序少,无需淬火和回火处理,生产工艺简单,节约制造成本。
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公开(公告)号:CN116904692A
公开(公告)日:2023-10-20
申请号:CN202310911971.0
申请日:2023-07-24
申请人: 山东钢铁股份有限公司
摘要: 本发明属于钢铁冶金技术领域,具体涉及一种提高螺纹钢初炼钢水中余锰量的方法,本申请调整了废钢的加入时机,由转炉吹炼前调整至转炉吹炼末期,加入废钢时刻及之后的钢水温度控制在1600℃以上,高温下C的还原性强于Mn,因此废钢中Mn的氧化烧损率低,另外加入废钢之后继续吹氧脱碳维持钢水温度在1600~1670℃范围内,并且吹氧时间为3‑5min,有利于炉渣中MnO被还原进入钢水中,提高了炉渣中Mn元素的回收率。而且由于废钢进行压块后加入,通过控制废钢的体积和密度使其在3~5min内融化,同时废钢的密度大于钢水的密度,在3‑5min内,废钢需经历熔化成钢水、与钢液扩散混合两个环节,大幅度降低了废钢熔化形成的钢水与氧气的接触几率,提高了废钢中Mn元素的回收率。
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公开(公告)号:CN115874012A
公开(公告)日:2023-03-31
申请号:CN202211421795.4
申请日:2022-11-14
申请人: 山东钢铁股份有限公司
摘要: 本发明属于钢铁冶金技术领域,本发明涉及一种400Mpa级热轧螺纹钢成分控制方法。包括以下步骤:1)建立热轧螺纹钢的配碳方法,用于通过铁水配碳至目标碳含量;2)配碳结束,检测出钢水中的各元素含量,利用预先建立的热轧螺纹钢强度性能预报模型,计算钢水成分对应的热轧螺纹钢屈服强度平均值σ屈服;3)利用合金的单位价格,计算出对钢材屈服强度的增加值,得到相同单价情况下,对钢材屈服强度增加值最大的合金种类,记为性价比最高的合金种类;4)通过目标屈服强度值σ目标与屈服强度平均值σ屈服的屈服强度差值,计算需向钢水中补加弥补该强度差值所对应的性价比最高类合金的重量。该方法能降低合金成本。
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公开(公告)号:CN105839855A
公开(公告)日:2016-08-10
申请号:CN201610340655.2
申请日:2016-05-19
申请人: 山东钢铁股份有限公司 , 中国建筑第八工程局有限公司
摘要: 本发明提供一种建筑用热轧高精度全螺纹钢筋,该全螺纹钢筋包括:杆体(1)和横肋(2);在沿所述杆体(1)的长度方向上均匀分布有所述横肋(2),所述横肋(2)分为上、下等高的螺旋横肋,即上横肋(4)和下横肋(5);且二者构成处于同一螺旋线上的螺纹;在所述上横肋(4)与所述下横肋(5)之间分布有自由膨胀面(3);且该自由膨胀面(3)为平直的矩形面。
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公开(公告)号:CN116875898A
公开(公告)日:2023-10-13
申请号:CN202310848195.4
申请日:2023-07-11
申请人: 山东钢铁股份有限公司
摘要: 本发明属于螺纹钢生产的技术领域,具体的涉及一种HRB600E高强度螺纹钢及其生产方法。所述HRB600E高强度螺纹钢,按质量百分比计,其连铸钢坯的成分为:C:0.25‑0.28%,Si:0.45‑0.60%,Mn:1.35‑1.55%,Nb:0.005‑0.010%,Cr:0.15‑0.25%,V:0.10‑0.11%,N:0.0230‑0.0280%,P≤0.035%,S≤0.035%,余量为Fe元素和不可避免的杂质;所述螺纹钢的强屈比≥1.27。所述HRB600E高强度螺纹钢的制备方法,精轧机组的轧制温度为HRB600E高强度螺纹钢的奥氏体未再结晶温度区间;中间坯在精轧机组的累积变形率控制在20~40%。该方法通过调整轧材晶粒在轧制方向和垂直轧制方向上的尺寸比来达到提升螺纹钢强屈比的目的。
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公开(公告)号:CN115261712B
公开(公告)日:2023-12-22
申请号:CN202210927536.2
申请日:2022-08-03
申请人: 山东钢铁股份有限公司
IPC分类号: C22C35/00 , C22C27/02 , C22B1/243 , C22B1/244 , C22B5/10 , C22B34/22 , C22C33/00 , C22C33/06 , C21C7/00 , C21C7/06 , C21C5/28
摘要: 本发明提供了一种复合钒氮合金,所述复合钒氮合金表面包覆脱氧剂层,使脱氧剂在钢水中均匀扩散,提高氮向钢水中的传输速度。本申请还提供了所述复合钒氮合金的使用方法,具体包括:根据复合钒氮合金加入总量采取集中加入或分批加入的方式;将转炉冶炼终点的钢水温度控制为1640~1660℃;将转炉冶炼终点碳含量控制为0.08~0.20%,从而解决钢水中氮原子浓度局部过饱和、以及复合钒氮合金中的氮向钢水中传输速度过慢的问题。
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公开(公告)号:CN115261712A
公开(公告)日:2022-11-01
申请号:CN202210927536.2
申请日:2022-08-03
申请人: 山东钢铁股份有限公司
IPC分类号: C22C35/00 , C22C27/02 , C22B1/243 , C22B1/244 , C22B5/10 , C22B34/22 , C22C33/00 , C22C33/06 , C21C7/00 , C21C7/06 , C21C5/28
摘要: 本发明提供了一种复合钒氮合金,所述复合钒氮合金表面包覆脱氧剂层,使脱氧剂在钢水中均匀扩散,提高氮向钢水中的传输速度。本申请还提供了所述复合钒氮合金的使用方法,具体包括:根据复合钒氮合金加入总量采取集中加入或分批加入的方式;将转炉冶炼终点的钢水温度控制为1640~1660℃;将转炉冶炼终点碳含量控制为0.08~0.20%,从而解决钢水中氮原子浓度局部过饱和、以及复合钒氮合金中的氮向钢水中传输速度过慢的问题。
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公开(公告)号:CN115261561A
公开(公告)日:2022-11-01
申请号:CN202210927533.9
申请日:2022-08-03
申请人: 山东钢铁股份有限公司
摘要: 本发明属于炼钢技术领域,涉及一种钢水钒氮微合金化方法,提出把“钒加到氮含量充足的钢水中”更容易实现钒元素和氮元素的均匀混合,减少以游离态形式存在的氮元素量和钒元素量,并具体采用先吹氮气,再补加部分含钒合金的工艺,以减少游离态氮原子和钒原子数量;并调整钢包底吹氮气工艺,提高钢水中氮元素的含量。
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公开(公告)号:CN114015939A
公开(公告)日:2022-02-08
申请号:CN202111273233.5
申请日:2021-10-29
申请人: 山东钢铁股份有限公司
摘要: 本发明涉及钢铁冶金技术领域,具体涉及一种抗震钢筋及其制备方法,所述抗震钢筋,以重量百分比计,其化学成分为:C:0.20~0.25%,Si:0.65~0.80%,Mn:1.35~1.60%,V:0.090~0.110%,Cr:0.20~0.30%,N:≥0.0180%,P≤0.035%,S≤0.035%,Ceq≤0.55%,其余为Fe和不可避免的杂质。本发明充分考虑小规格HRB600E抗震钢筋规格效应对强度性能的有益影响,适当降低C含量,控制在0.20~0.25%、Ceq≤0.55%,使其满足GB/T 1499.2‑2018标准中500MPa级钢筋C含量与碳当量的要求,在生产组织上能够实现与500MPa级钢筋的连浇改判,不影响生产效率,便于生产组织,减小判废损失。
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公开(公告)号:CN106013617A
公开(公告)日:2016-10-12
申请号:CN201610340654.8
申请日:2016-05-19
申请人: 山东钢铁股份有限公司 , 中国建筑第八工程局有限公司
摘要: 本发明提供一种建筑用全螺纹钢筋的连接方法,具体包括:将一个长度为L的圆柱形套筒作为连接件,且该套筒(4)为中空;在该套筒(4)的内壁上设有内螺纹;分别在第一全螺纹钢筋的一端的L/2处和第二全螺纹钢筋的一端的L/2处做一个标记;将该套筒(4)从标有标记的该第一全螺纹钢筋的一端旋入,直至该套筒(4)完全旋入该第一全螺纹钢筋;将标有标记的该第二全螺纹钢筋的一端完全与带有该套筒(4)的该第一全螺纹钢筋的一端对正;反向旋转该套筒(4),直至旋入该第二全螺纹钢筋的L/2处;在该套筒(4)的两端分别配合锁紧螺母(5),再次紧固该第一全螺纹钢筋和该第二全螺纹钢筋。
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