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公开(公告)号：CN118168942A
公开(公告)日：2024-06-11
申请号：CN202410256256.2
申请日：2024-03-06
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: G01N3/18 , G01N25/12 , G01N25/00 , G01N25/14 , G06F30/20 , G06F111/10 , G06F113/08 , G06F119/14 , G06F119/08
Abstract: 本发明提供了一种确定发生动态再结晶临界压下量的方法，涉及材料热加工技术领域，包括如下步骤：S1、对模拟试样进行热力模拟实验，获得模拟试样的流变应力曲线；S2、对流变应力曲线进行分析，获得峰值应力，得到变形温度和应变速率的函数；S3、通过临界点确定发生动态再结晶的临界应变；S4、根据变形温度和应变速率的函数和临界应变，建立发生动态再结晶临界应变的数学模型；S5、根据所述发生动态再结晶临界应变的数学模型得到发生动态再结晶的临界应变量公式；S6、将发生动态再结晶的临界应变量转化为临界压下量。本发明通过有限次的模拟实验，建立材料发生动态再结晶临界应变的数学模型，能够预测出不同变形条件下的临界压下量，提高实验效率。
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公开(公告)号：CN113838535B
公开(公告)日：2023-09-26
申请号：CN202110951010.3
申请日：2021-08-18
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: G16C10/00 , G16C60/00 , G06F30/20 , G06F119/08 , G06F119/14
Abstract: 本发明涉及一种统一流变应力模型及计算方法，通过单道次等温压缩热力模拟实验获得材料在不同温度和应变速率下的流变应力曲线；将曲线分为两类：未发生动态再结晶型曲线，该过程材料只发生加工硬化和回复软化；发生动态再结晶型，此时流变应力会出现峰值，并能够确定出发生动态再结晶的临界点，在该点之后继续变形即发生动态再结晶；获得加工硬化率θ与其对应的应力σ之间的关系曲线；建立变形温度、应变速率与特征点参数的关系，先找出特征点对应的应力和应变与参数Z的关系；采用数据分析软件进行回归分析，即可得到相应的流变应力模型。优点是：简单易行，能够快速地计算出流变应力。
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公开(公告)号：CN116380685A
公开(公告)日：2023-07-04
申请号：CN202310293575.6
申请日：2023-03-23
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明涉及金属材料在高温拉伸试验中测定其力学性能的方法，尤其涉及一种高温拉伸试样断面收缩率测定方法。本发明通过建立试样浸入溶液过程中引起的体积增量与试样下降距离或试样匀速下降时间的关系曲线，找到试样在断前横截面面积或试样断口横截面面积与曲线斜率的关系，最终利用曲线在不同位置处的斜率求出试样断后的断面收缩率。该方法不受试样断口形状的限制，在断口极为不规则的情况下，也能准确地测定出试样的断面收缩率。
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公开(公告)号：CN116337642A
公开(公告)日：2023-06-27
申请号：CN202310290709.9
申请日：2023-03-23
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明涉及高温拉伸试验中测定金属材料力学性能的方法，尤其涉及一种高温拉伸试样伸长率的测定方法。将试样置入溶液中，每次下降相同的距离d，mm；绘制溶液与浸入其中的试样的总体积V和试样下降距离d之间的关系曲线，若A点对应于试样下降距离为d1，mm，B点对应于试样下降距离为d2，mm，则L＝d2‑d1；测出试样原始长度l0，mm，两段试样接合成试样的长度l1，mm，则高温拉伸的变形量ΔL mm，为ΔL＝l1‑l0；试样实际发生变形部分的原长L0为L0＝L‑ΔL；则按照伸长率计算公式可得伸长率λ，％，为本发明能够有效、准确的测定高温拉伸试样的伸长率。
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公开(公告)号：CN111781061B
公开(公告)日：2023-06-20
申请号：CN202010644709.0
申请日：2020-07-07
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: G01N3/04
Abstract: 本发明公开了一种板带试样拉伸试验装置及其设计和使用方法，包括U型槽，支持块，在U型槽内紧靠支持块的端部设有柱形卡环，柱形卡环的内部空间为台体形，且紧靠支持块一端的空间端口小于远离支持块一端的空间端口，台体形空间内壁光滑，其侧面与大端口底面成θ角，并提供了θ角的设计方法；所述台体形空间内设有一对卡紧块，一对卡紧块组成形体的侧面光滑，当一对卡紧块夹持住板带试样时，一对卡紧块组成形体的侧面与柱形卡环的台体形空间相匹配，刚好能套入柱形卡环的台体形空间内。本发明的试验装置结构简单，拆卸方便，所用板带试样不需两端钻孔，可以牢靠地夹持住板带试样，减少试样加工工序，提高试验成功率。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN110879179B
公开(公告)日：2022-09-16
申请号：CN201911042869.1
申请日：2019-10-30
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明涉及热力模拟试验技术领域，尤其涉及一种板形试样的高温压缩装置及试验方法。包括楔形块、承载体与卡紧块；所述楔形块为两对，每对组合在一起与热力模拟试验机的两侧U型槽相匹配，楔形块设有豁口，每对楔形块组合后豁口形成通孔；承载体与通孔适配，承载体放置在通孔内，两对楔形块夹持住承载体；承载体中间部位开有通槽，通槽从槽底向上横截面逐渐变小，槽底部与板形试样适配，板形试样放置在槽底部，卡紧块放置在板形试样上。该方法可以有效防止板形试样在较高温度下压缩时发生屈曲现象，从而在热力模拟试验机上实现对板形材料在高温压缩过程的工艺模拟。
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公开(公告)号：CN114908290A
公开(公告)日：2022-08-16
申请号：CN202210450152.6
申请日：2022-04-27
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C21D8/02 , C22C33/04 , C22C38/16
Abstract: 一种520MPa级析出强化型热轧贝氏体钢及其生产方法，钢中化学成分按重量百分比计为：C0.200％～0.240％、Si0.200％～0.230％、Mn1.30％～2.00％、Al0.020％～0.040％、Ti0.090％～0.200％、Mo0.100％～0.150％、Cu0.50％～1.00％、Ni0.14％～0.30％、稀土元素La+Ce0.020％～0.030％、Ca0.0010％～0.0040％、P≤0.010％、S≤0.005％、N≤0.003％，余量为Fe和杂质。钢板屈服强度≥520MPa、抗拉强度≥630MPa，纵向伸长率A50≥24％，扩孔率≥100％。
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公开(公告)号：CN114892080A
公开(公告)日：2022-08-12
申请号：CN202210450176.1
申请日：2022-04-27
Applicant: 鞍钢股份有限公司
IPC: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , B21B1/46 , C21D8/02 , C22C33/04
Abstract: 一种720MPa级析出强化型热轧贝氏体钢及其生产方法，钢中化学成分按重量百分比计：C0.080％～0.120％、Si0.200％～0.230％、Mn1.30％～2.00％、Al0.020％～0.040％、Ti0.090％～0.200％、Mo0.15％～0.20％、Cu0.80％～1.50％、Ni0.30％～0.50％、稀土元素(La+Ce)0.020％～0.030％、Ca0.0010％～0.0040％、P≤0.010％、S≤0.005％、N≤0.003％，余量为Fe和杂质。钢板屈服强度≥720MPa、抗拉强度≥815MPa，纵向伸长率A50≥22％，扩孔率≥85％。
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公开(公告)号：CN113702420A
公开(公告)日：2021-11-26
申请号：CN202110955560.2
申请日：2021-08-19
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明涉及一种焊接热循环冷却过程中相变温度的测定方法，包括：1)根据实际焊接工艺过程及实际焊接过程的温度曲线，结合材料的各项参数确定焊接热循环模型；2)进行焊接热循环工艺模拟，采集试验材料的温度和膨胀量，并绘制膨胀量与时间的关系曲线；3)得到假定材料在冷却过程中未发生相变时，随着温度的降低体积逐渐减小的变化曲线；4)对比相变前膨胀曲线与膨胀量与时间关系曲线曲线，偏折点即为相变开始点；5)对比相变后膨胀曲线与膨胀量与时间关系曲线，偏折点即为相变结束点。本发明能够准确测定钢铁材料在焊接冷却过程中的相变温度，为掌握钢铁材料在焊接过程中的相变特征参数，优化焊接工艺以及研发新钢种提供基础。
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公开(公告)号：CN113063813A
公开(公告)日：2021-07-02
申请号：CN202110276597.2
申请日：2021-03-15
Applicant: 鞍钢股份有限公司
Abstract: 本发明公开一种建立钢铁材料的连续冷却相变模型的方法，基于相变温度和组织百分比基础数据建立相应的相变模型，组织百分比与冷却速度的关系式为：f＝1‑exp[a(v‑b)c]，其中，f为组织的百分比，v为连续冷却速度，a，b，c为待定常数；当连续冷却过程中只发生一种相变时，其相变温度按照公式T＝A‑Bln(v+C)计算，其中，T为在连续冷却速度v时发生相变的温度，A，B，C为待定常数，相应的组织百分比按照公式f＝1‑exp[a(v‑b)c]计算；当连续冷却过程中，分别发生两种以上相变时，所建立的相变模型应考虑该相变之前每一种相变对后一种相变的影响，并分别为每一种影响相变赋予一定的影响权重。本发明考虑了材料在发生两种及以上相变时，各相变之间的相互影响，通过对基础数据的回归分析，得到的模型简单，参数少，更科学准确，实用性更强。
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