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公开(公告)号：CN104204258B
公开(公告)日：2016-06-01
申请号：CN201380016853.8
申请日：2013-04-02
申请人： 株式会社神户制钢所 , 神钢金属制品株式会社 , 日本发条株式会社
CPC分类号： F16L9/02 , C21D6/008 , C21D8/10 , C21D9/02 , C21D9/08 , C21D2211/004 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/20 , C22C38/24 , C22C38/28 , C22C38/34 , C22C38/42 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/54 , F16F1/021
摘要： 本发明的高强度弹簧用中空无缝管，由适当调整了化学成分组成的钢材构成，内表层部的总脱碳层的深度为100μm以下，并且，存在于内表面的瑕疵的深度为40μm以下，瑕疵的宽度为60μm以下，并且，存在于内表层部的以当量圆直径计为500nm以上的碳化物的个数密度为1.8×10-2个/μm2以下。
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公开(公告)号：CN104204258A
公开(公告)日：2014-12-10
申请号：CN201380016853.8
申请日：2013-04-02
申请人： 株式会社神户制钢所 , 神钢金属制品株式会社 , 日本发条株式会社
CPC分类号： F16L9/02 , C21D6/008 , C21D8/10 , C21D9/02 , C21D9/08 , C21D2211/004 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/20 , C22C38/24 , C22C38/28 , C22C38/34 , C22C38/42 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/54 , F16F1/021
摘要： 本发明的高强度弹簧用中空无缝管，由适当调整了化学成分组成的钢材构成，内表层部的总脱碳层的深度为100μm以下，并且，存在于内表面的瑕疵的深度为40μm以下，瑕疵的宽度为60μm以下，并且，存在于内表层部的以当量圆直径计为500nm以上的碳化物的个数密度为1.8×10-2个/μm2以下。
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公开(公告)号：CN107148483A
公开(公告)日：2017-09-08
申请号：CN201580058015.6
申请日：2015-10-26
CPC分类号： C21D9/08 , C21D6/005 , C21D6/008 , C21D9/02 , C22C38/00 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/18 , C22C38/20 , C22C38/40 , C22C38/42 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50
摘要： 提供一种制造抗氢脆性能优异的高强度中空弹簧用钢的方法。一种对于作为中空弹簧的原材使用的无缝管进行淬火、回火而得到的中空弹簧用钢的制造方法，其中，对于含有规定成分的无缝管，以满足下述(1)的淬火条件、和下述(2)的回火条件的方式进行热处理。(1)淬火条件26000≤(T1+273)×(log(t1)+20)≤29000…式(1)900℃≤T1≤1050℃，10秒≤t1≤1800秒。在此，T1的意思是淬火温度(℃)，t1意思是900℃以上的温度域的停留时间(秒)。(2)回火条件13000≤(T2+273)×(log(t2)+20)≤15500…式(2) T2≤550℃，t2≤3600秒。在此，T2意思是回火温度(℃)，t2意思是从加热开始至冷却完毕的合计时间(秒)。
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公开(公告)号：CN107148483B
公开(公告)日：2019-03-01
申请号：CN201580058015.6
申请日：2015-10-26
摘要： 提供一种制造抗氢脆性能优异的高强度中空弹簧用钢的方法。一种对于作为中空弹簧的原材使用的无缝管进行淬火、回火而得到的中空弹簧用钢的制造方法，其中，对于含有规定成分的无缝管，以满足下述(1)的淬火条件、和下述(2)的回火条件的方式进行热处理。(1)淬火条件26000≤(T1+273)×(log(t1)+20)≤29000…式(1)900℃≤T1≤1050℃，10秒≤t1≤1800秒。在此，T1的意思是淬火温度(℃)，t1意思是900℃以上的温度域的停留时间(秒)。(2)回火条件13000≤(T2+273)×(log(t2)+20)≤15500…式(2)T2≤550℃，t2≤3600秒。在此，T2意思是回火温度(℃)，t2意思是从加热开始至冷却完毕的合计时间(秒)。
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公开(公告)号：CN105612268A
公开(公告)日：2016-05-25
申请号：CN201480049894.1
申请日：2014-09-11
CPC分类号： C22C38/60 , C21D1/18 , C21D1/25 , C21D6/002 , C21D6/005 , C21D6/008 , C21D8/06 , C21D8/065 , C21D9/02 , C21D9/525 , C22C38/00 , C22C38/002 , C22C38/008 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/18 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/32 , C22C38/42 , F16F1/02
摘要： 通过对于以往的高强度弹簧用钢，除C、Si、Mn和Cr以外，还进行Sb和Sn的添加量的适当化，可提供耐脱碳性优异且氧化皮剥离性优异的高强度弹簧用钢。上述弹簧用钢在规定的条件下含有：C：大于0.45质量％且小于0.65质量％、Si：0.15质量％～0.70质量％、Mn：0.10质量％～1.00质量％、Cr：0.20质量％～1.50质量％、P：0.025质量％以下、S：0.025质量％以下、O：0.0015质量％以下、Sb：0.010质量％以上且小于0.030质量％以及Sn：0.010质量％～0.030质量％。
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公开(公告)号：CN103026093B
公开(公告)日：2015-01-07
申请号：CN201180028370.0
申请日：2011-05-12
CPC分类号： B21D53/886 , B24C1/10 , B24C3/325 , F16F1/18 , F16F2226/00
摘要： 本发明提供一种能够谋求钢板弹簧卷耳部的耐久性的提高、生产性提高、以及制造成本的降低的板簧的制造方法。在间隙部（115）的形成中，以下述方式使前端部（113）与对向部（114）对向，即、连结与从钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）的板片部（111）侧端点（113A）向对向部（114）下垂的垂线（H1）的交点（T1）、和反射部件的反射面的中心点（S1、S2）的直线（L1、L2）不与钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）相交叉。在朝向钢板弹簧卷耳部（112）内表面的喷丸处理中，被反射面反射的硬粒向间隙部（115）处的对向部（114）表面的整体投射。而且，在钢板弹簧卷耳部（112）成形之际不需要该前端部的切断工序。
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公开(公告)号：CN102666016B
公开(公告)日：2014-12-03
申请号：CN201080058726.0
申请日：2010-12-13
CPC分类号： F16F1/26 , B24C1/10 , C21D7/06 , C21D2221/00 , C21D2221/10 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/32 , C22F1/00 , F16F2226/02
摘要： 板簧装置(10)包括在端部具有卷耳部(12)的板簧(11)以及被压入卷耳部(12)内的衬套(20)。对卷耳部(12)的内表面(30)利用铰刀等进行切削加工，且实施喷丸加工。该喷丸加工引起的卷耳内表面(30)的压缩残留应力分布为：包含卷耳部(12)的卷绕起始部(31)的第一区域(S1)的压缩残留应力的绝对值(τ1)和包含卷耳部(12)的卷绕中间点(32)的第二区域(S2)的压缩残留应力的绝对值(τ2)比卷耳内表面(30)的其他区域(S3)的压缩残留应力的绝对值(τ3)大。
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公开(公告)号：CN103201404A
公开(公告)日：2013-07-10
申请号：CN201180054020.1
申请日：2011-10-21
申请人： 日本发条株式会社
CPC分类号： F16F1/021 , C21D7/06 , C21D8/06 , C21D8/065 , C21D9/02 , C21D9/52 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/20 , C22C38/28 , C22C38/34 , C22C38/42 , C22C38/46 , C22C38/50 , F16F1/02
摘要： 高强度弹簧钢的特征是以质量%计含有C:0.38～0.44%、Si:2.00～2.30%、Mn:0.79～1.25%、Cr:0.10～0.43%、Ni:0.15～0.35%、Cu:0.15～0.35%、Ti:0.05～0.13%、P:0.02%以下、S:0.02%以下、Al:0.003～0.10%、N:0.002～0.012%、O:0.0002%以下、其余包含铁及不可避免的杂质，由下式(1)求得的作为脱碳性能的指标的Ac3相变点在859℃以上885℃以下的范围，且由下式(2)求得的作为淬火性能的指标的最大淬火直径DI在70mm以上238mm以下的范围，且由下式(3)求得的作为弹簧性能的指标的回火硬度HRC在50以上55以下的范围。 ，DI=DO×fSi×fMn×fP×fS×fCu×fNi×fCr …(2)，HRC=38.99+17.48C+2.55Si-2.28Ni+2.37Cr+8.04Ti …(3)，其中，fSi=1+0.64×%Si、fMn=1+4.10×%Mn、fP=1+2.83×%P、fS=1-0.62×%S、fCu=1+0.27×%Cu、fNi=1+0.52×%Ni、fCr=1+2.33×%Cr。
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公开(公告)号：CN102666016A
公开(公告)日：2012-09-12
申请号：CN201080058726.0
申请日：2010-12-13
CPC分类号： F16F1/26 , B24C1/10 , C21D7/06 , C21D2221/00 , C21D2221/10 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/32 , C22F1/00 , F16F2226/02
摘要： 板簧装置(10)包括在端部具有卷耳部(12)的板簧(11)以及被压入卷耳部(12)内的衬套(20)。对卷耳部(12)的内表面(30)利用铰刀等进行切削加工，且实施喷丸加工。该喷丸加工引起的卷耳内表面(30)的压缩残留应力分布为：包含卷耳部(12)的卷绕起始部(31)的第一区域(S1)的压缩残留应力的绝对值(τ1)和包含卷耳部(12)的卷绕中间点(32)的第二区域(S2)的压缩残留应力的绝对值(τ2)比卷耳内表面(30)的其他区域(S3)的压缩残留应力的绝对值(τ3)大。
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公开(公告)号：CN108884892B
公开(公告)日：2021-03-09
申请号：CN201780018654.9
申请日：2017-03-29
申请人： 日本发条株式会社
IPC分类号： F16F1/02 , B60G21/055 , F16F1/14
摘要： 末端密封部(30)形成在钢制中空杆(20)的端部。密闭空间(32)形成在中空杆(20)的内侧。末端间隙(32a)形成在密闭空间(32)的端部。可蒸发性粉末防腐剂(70)密封于密闭空间(32)中。通过使可蒸发性粉末防腐剂(70)蒸发，使密闭空间(32)充满防腐气体分子。通过使可蒸发性粉末防腐剂(70)的蒸发组分吸附于密闭空间(32)的内表面(32c)上，形成内表面防腐膜(71)。蒸发组分也进入末端间隙(32a)从而形成末端防腐膜(72)。
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