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公开(公告)号：CN118123436A
公开(公告)日：2024-06-04
申请号：CN202410292679.X
申请日：2024-03-14
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种大长径比轴类零件加工制造方法。通过降低大长径比轴类零件淬火变形幅度，解决大长径比轴类零件轴向部分区域仍无足够机械加工余量导致废品率过高的问题。大长径比轴类零件淬火后的空间扭曲变形得到极大程度改善，零件淬火后可以在后续机加工序中，有效去除淬火变形量，产品制造精度及产品合格率均大幅提升。
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公开(公告)号：CN114350902B
公开(公告)日：2023-11-07
申请号：CN202111594511.7
申请日：2021-12-23
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，尤其涉及一种中小尺寸薄壁衬套渗层硬度一致性改善的工艺方法，统计若干中小尺寸的薄壁衬套零件渗碳、淬回火后的圆度变化数值，计算薄壁衬套零件径向尺寸淬火变动量，根据圆度变化数值、径向尺寸淬火变动量，调整薄壁衬套零件径向尺寸，并对薄壁衬套零件进行淬火变形约束，再对圆度得到改善的薄壁衬套零件进行机加，进而提高渗层硬度一致性，通过本发明的工艺方法，能够快速确定薄壁衬套零件的热处理工艺过程，并最终改善薄壁衬套浅层渗碳渗层深度硬度一致性问题。
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公开(公告)号：CN116677698A
公开(公告)日：2023-09-01
申请号：CN202310507048.0
申请日：2023-05-06
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本申请提供一种淬火心轴，属于金属热处理技术领域，该淬火心轴为空心结构，该淬火心轴通过内部空腔导油，由于该淬火心轴外部没有设导油槽，所以该淬火心轴不易与内花键发生相干作用；为防止空心淬火心轴下沉至空心内花键齿轮轴底部，空心淬火心轴的楔角ψ为0～60°。本申请在既保证空心内花键齿轮轴淬火时，插入的淬火心轴不下沉至齿轮轴底部，使内花键得到较好的淬火变形控制，同时，又可有效避免内花键突出部位与淬火导油槽的相干作用，从而能够更好的提高内花键淬火变形控制精度。
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公开(公告)号：CN111500972B
公开(公告)日：2022-05-06
申请号：CN202010369979.5
申请日：2020-04-30
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本申请提供一种X53材料氰化工艺方法，所述方法包括：对X53材料进行吹砂处理；对X53材料进行氰化处理，所述氰化处理包括第一阶段、第二阶段和出炉空冷阶段，所述第一阶段用于对X53材料进行氰化，第二阶段用于对X53材料调整碳化物析出，所述出炉空冷阶段用于对X53材料进行加速冷却。
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公开(公告)号：CN109518121B
公开(公告)日：2021-09-10
申请号：CN201811392551.1
申请日：2018-11-21
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种利用空心阴极效应调控薄壁钛合金零件变形的方法,使用普通离子氮化炉，使工装与零件外壁之间距离小于2倍辉光层厚度，利用空心阴极效应提高氮化工艺温度。本发明通过筒形工装、零件与离子氮化炉有效工作区“三心”重合，工装与零件同材质，确保零件受热均匀。阴极盘底部控温热电偶通过筒形工装底部孔上引至钛合金零件附近，防止工艺超温。零件氮化前850～950℃高温退火处理，以0.5～2℃/min升温与降温速率进行300～450℃、500～650℃阶梯性升温、保温与降温，到温保温时间需在2～4h。回转类薄壁钛合金零件在750～880℃氮化4～15h后，表面硬度不小于HV800、有效硬化层深度0.05mm以上，氮化后变形量不超过0.020mm。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN111647841A
公开(公告)日：2020-09-11
申请号：CN201911305826.8
申请日：2019-12-17
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: C23C8/22
Abstract: 本发明涉及一种10CrNi2Mo3Cu2V材料低压真空渗碳方法，通过将零件置于低压真空渗碳炉，采取多个脉冲渗碳，每个脉冲的脉冲强渗时间tc设为定值，渗碳结束后，零件推至前室进行气冷。本发明通过上述方法，提供了一种渗层深度在0.3-2.0mm的10CrNi2Mo3Cu2V材料低压真空渗碳方法，使渗碳零件始终处于完全饱和状态的渗碳气氛中，从而保证同一种零件不同炉批渗层深度的一致性，提高了10CrNi2Mo3Cu2V材料渗碳工艺的可重复性，解决因传统可控气氛渗碳工艺受设备稳定性和环境影响，导致的同一零件不同炉批渗碳后，渗层深度不一致的问题提高了10CrNi2Mo3Cu2V材料渗碳工艺的可重复性。
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公开(公告)号：CN109609891A
公开(公告)日：2019-04-12
申请号：CN201811479970.9
申请日：2018-12-05
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: C23C8/22
CPC classification number: C23C8/22
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种BG801材料金相组织渗碳控制方法。本发明BG801材料金相组织渗碳控制方法对渗碳表面吹砂处理后，采用脉冲强渗方式对渗碳表面进行多次循环渗碳，其中，每个脉冲过程为先抽真空，再通入乙炔，然后，再抽真空，再通入氮气，每个脉冲中，脉冲扩散时间/脉冲强渗时间≥100。本发明BG801材料金相组织渗碳控制方法通过对BG801材料渗碳工艺参数的优化，特别是对强渗时间的严格控制，从而能够保证BG801渗碳渗层深度满足要求的同时，可以有效避免金相组织不出现魏氏一次碳化物针状组织，使得BG801材料渗碳后符合设计要求。
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公开(公告)号：CN109518122A
公开(公告)日：2019-03-26
申请号：CN201811479387.8
申请日：2018-12-05
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: C23C8/36
CPC classification number: C23C8/36
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种薄壁大尺寸非对称回转类钛合金零件离子氮化控制方法。本发明利用TA7材质的筒形工装，借助1Cr18Ni9Ti不锈钢导管、TA7材质的钛合金辅助支撑立柱，使零件、工装与离子氮化炉有效工作区三者几何中心重合，零件离子氮化时通过离子氮化炉中部控温热电偶监控零件实际工艺温度。零件氮化前850～950℃高温退火处理，以0.5～4℃/min升温与降温速率进行300～450℃、500～650℃阶梯性升温、保温与降温，到温保温时间需在2～4h。氮化使用辅助热源专用设备，升温到300～400℃启动辉光加热系统，750～880℃氮化6～20h。氮化时氮化层零件冶金质量合格的同时，变形量不超过0.015mm。
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公开(公告)号：CN118147569A
公开(公告)日：2024-06-07
申请号：CN202410292678.5
申请日：2024-03-14
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，主要针对轴径比≥10:1、轴长≤2.5m、径向最大等效壁厚≤0.10m的细长空心轴类零件的加工制造。涉及一种端部带齿或花键结构细长空心轴零件加工方法。细长空心轴淬火过程产生的“翘曲”问题，得到大幅改善，零件淬火后的变形数值，可通过机械加工方法进一步改善，能够有效提高细长空心轴工序间产品淬火变形控制精度，大幅降低废品率。
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公开(公告)号：CN111647841B
公开(公告)日：2024-05-24
申请号：CN201911305826.8
申请日：2019-12-17
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: C23C8/22
Abstract: 本发明涉及一种10CrNi2Mo3Cu2V材料低压真空渗碳方法，通过将零件置于低压真空渗碳炉，采取多个脉冲渗碳，每个脉冲的脉冲强渗时间tc设为定值，渗碳结束后，零件推至前室进行气冷。本发明通过上述方法，提供了一种渗层深度在0.3‑2.0mm的10CrNi2Mo3Cu2V材料低压真空渗碳方法，使渗碳零件始终处于完全饱和状态的渗碳气氛中，从而保证同一种零件不同炉批渗层深度的一致性，提高了10CrNi2Mo3Cu2V材料渗碳工艺的可重复性，解决因传统可控气氛渗碳工艺受设备稳定性和环境影响，导致的同一零件不同炉批渗碳后，渗层深度不一致的问题提高了10CrNi2Mo3Cu2V材料渗碳工艺的可重复性。
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