公开(公告)号：CN105200328A

公开(公告)日：2015-12-30

申请号：CN201510522056.8

申请日：2015-08-24

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  何石磊 ,  李远征 ,  张峰 ,  韦奉 ,  白鹤 ,  王涛 ,  李周波 ,  周新义 ,  鲁碧为 ,  王亮 ,  梁航 ,  徐凯 ,  杨晓龙

IPC分类号： C22C38/32 ,  C21D8/10

CPC分类号： Y02P10/212

摘要： 本发明公开了一种抗H2S和CO2腐蚀的直缝焊接石油套管及其制造方法，经过冶炼、连铸成方坯、控制轧制成卷板、卷板纵剪、气体保护焊接成管坯、热张力减径、全管体热处理、接箍表面处理及螺纹加工后，制成石油套管。本发明的产品具有强韧性匹配高、晶粒细小、抗H2S应力腐蚀性能高于API 5CT标准规定的C90钢级的抗H2S应力腐蚀门槛值；可以在H2S和CO2两种腐蚀气体共存的环境中使用，其抗二氧化碳腐蚀能力是比常规产品提高1.5倍以上，可用于含有对H2S和CO2腐蚀性能具有一定要求的油气田。

公开(公告)号：CN104831175A

公开(公告)日：2015-08-12

申请号：CN201410690132.1

申请日：2014-11-25

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  韦奉 ,  李远征 ,  张峰 ,  何石磊 ,  王涛 ,  唐俊 ,  李周波 ,  王军 ,  白鹤 ,  王亮 ,  周新义 ,  鲁碧为 ,  杨晓龙

IPC分类号： C22C38/32 ,  B21C37/06

摘要： 本发明公开了一种J55钢级SEW膨胀套管及其制造方法，将HFW焊接管坯经中频感应炉快速加热到960～1020℃，然后进入轧辊机组进行多道次全管体热张力减径，随后将仍在750～850℃高温的热张减管坯旋转通过在线控制冷却装置，快速冷却到250～450℃后空冷到室温。本发明采用一步法实现管材的高精度热成型和目标组织调控，显著降低了能耗等生产成本；经HFW焊接、全管体热张力减径及在线控制冷却后，消除焊缝和母材的微观组织差异，实现全管体(母材及焊缝)组织性能均一，获得优良的均匀变形性能，同时消除了带状组织，获得了“大量铁素体+少量贝氏体/马氏体”为主的软硬相合理搭配的双相或多相组织，从而使J55钢级SEW膨胀套管具有较高的内径膨胀率。

公开(公告)号：CN104264045A

公开(公告)日：2015-01-07

申请号：CN201410441145.5

申请日：2014-09-01

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  王军 ,  张峰 ,  李周波 ,  韦奉 ,  何石磊 ,  白鹤 ,  唐俊 ,  鲁碧为 ,  周新义 ,  李远征 ,  王亮 ,  赵勇 ,  张鹏

IPC分类号： C22C38/14 ,  C22C33/04

CPC分类号： C22C38/02 ,  B23P15/00 ,  C22C33/04 ,  C22C38/002 ,  C22C38/005 ,  C22C38/04 ,  C22C38/12 ,  C22C38/14 ,  C22C38/22 ,  C22C38/32

摘要： 本发明公开了一种耐热高强套管用钢及其制备工艺，其化学成分的重量百分比为：C：0.10～0.25；Si：0.10～0.30；Mn：0.70～1.30；Hf：0.05～0.30；B：0.001～0.006；Mo：0～0.20；W：0～0.25；Nb：0～0.15；Ta：0～0.20；Ti：0～0.18；Zr：0～0.18；RE：0.01～0.20；P：≤0.008；S：≤0.004；其余为Fe。本发明对全管采用高温形变淬火工艺，保留了较高的位错密度及其他形变缺陷，从而获得组织均匀和高强韧的管材；采用中温段长时保温、高温段短时保温工艺，保留较高的强度，并显著改善韧性；添加Nb、W、Hf、Mo、RE等元素，并采用快速冷却至260℃以下长时保温，有效保证套管的耐热、高强、高韧、高抗挤性能。

公开(公告)号：CN103255345A

公开(公告)日：2013-08-21

申请号：CN201310150513.6

申请日：2013-04-26

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  何石磊 ,  张峰 ,  白鹤 ,  韦奉 ,  李周波 ,  王军 ,  党涛 ,  唐俊 ,  王涛 ,  李远征 ,  王亮

IPC分类号： C22C38/26 ,  C21D8/10 ,  C21D9/08

摘要： 本发明提供一种80ksi钢级抗硫化氢应力腐蚀石油套管及其制造方法，其化学成分的重量百分配比为C：0.15～0.20；Si：0.15～0.25；Mn：0.3～0.7；P：≤0.020；S：≤0.008；Cr：0.40～0.80；Mo：0.30～0.70；Nb：0.030～0.070；V≤0.05％；Ce0.005％～0.20％；Ca0.001％～0.003％；余量为Fe和不可避免的杂质。包括上述成分卷板轧制、管坯焊接成型、焊缝处理、热张力减径、全管体热处理、接箍表面处理及螺纹加工后，制成石油套管。采用该制造方法生产80ksi钢级抗硫化氢应力腐蚀石油套管具有强韧性配比好，理化性能指标达到或超过API标准，其抗硫化氢应力腐蚀性能优于标准规定的抗硫化氢应力腐蚀门槛值，可用于含有一定硫化氢气体的油气田开采要求。

公开(公告)号：CN104697713B

公开(公告)日：2017-09-15

申请号：CN201510082166.7

申请日：2015-02-15

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  鲁碧为 ,  白鹤 ,  张峰 ,  李周波 ,  王军 ,  何石磊 ,  韦奉 ,  李远征 ,  周新义 ,  杨晓龙 ,  王亮 ,  赵勇 ,  苑清英

IPC分类号： G01M3/00 ,  G01N3/08

摘要： 本发明公开了一种测试特殊螺纹接头密封性的试验装置及试验方法，该装置包括压力装置主控制箱、固定压力臂、活动压力臂、支撑架、导力杆、支撑杆、管体密封单元试样、接箍密封单元试样、数据收集系统和试验台面；本发明通过更换不同的管体密封单元试样和接箍密封单元试样，调节压力装置主控制箱施加压力，可对金属过盈密封带在不同的接触压力下的应力应变进行模拟，研究石油套管、油管的管体与接箍之间螺纹接头的密封性能，有效减少实物试验频次，本试验装置及试验方法的管体密封单元试样及接箍密封单元试样直接采用了研发材料进行试验，具有有限元分析法无法实现的逼真性，试验结论有很好的重现性，对特殊螺纹接头密封配合的研发具有很好的指导意义。

公开(公告)号：CN104087834B

公开(公告)日：2016-05-04

申请号：CN201410321568.3

申请日：2014-07-05

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  李远征 ,  韦奉 ,  张峰 ,  王涛 ,  唐俊 ,  何石磊 ,  李周波 ,  王军 ,  白鹤 ,  党涛 ,  王亮 ,  周新义 ,  鲁碧为

IPC分类号： C22C38/16 ,  C22C33/04 ,  C21D8/10

摘要： 本发明公开了一种耐沟槽腐蚀膨胀管用钢及焊接膨胀套管制备方法，其化学成分的质量百分数(wt％)组成如下：C：0.10-0.30％，Si：0.10-0.35％，Mn：0.25-1.0％，S

公开(公告)号：CN105205269A

公开(公告)日：2015-12-30

申请号：CN201510622923.5

申请日：2015-09-25

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  徐凯 ,  白鹤 ,  鲁碧为 ,  张峰 ,  梁航 ,  杨晓龙 ,  周新义 ,  李周波 ,  汪强 ,  韦奉 ,  何石磊 ,  李远征 ,  王亮 ,  程逞 ,  周家东

IPC分类号： G06F17/50

摘要： 本发明公开了一种预测特殊螺纹接头油套管流固耦合特性的分析方法，首先，建立了特殊螺纹接头油套管的几何模型及其内部流场的计算区域；然后，分别对结构及其内部流场进行网格划分，建立了二者之间的流固耦合界面；最后，考虑耦合界面上网格尺寸之间的定量关系，解决了流体网格与结构网格间的计算差异，建立了快速、高效的数据传递方法，将流体压力传递至结构表面，进行数值计算，对计算结果进行后处理，得到了结构本身及其内部流场的动态变化过程。本方法充分考虑了特殊螺纹接头油套管结构与其内部流场的流固耦合效应，解决了耦合界面网格间的计算差异，提高了计算结果的可信度；能够实现对特殊螺纹接头油套管流-固耦合特性进行真实、快速、高效地预测分析，增强了对特殊螺纹接头油套管设计的综合质量及其使用可靠性。

公开(公告)号：CN103255345B

公开(公告)日：2015-07-15

申请号：CN201310150513.6

申请日：2013-04-26

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  何石磊 ,  张峰 ,  白鹤 ,  韦奉 ,  李周波 ,  王军 ,  党涛 ,  唐俊 ,  王涛 ,  李远征 ,  王亮

IPC分类号： C22C38/26 ,  C21D8/10 ,  C21D9/08

摘要： 本发明提供一种80ksi钢级抗硫化氢应力腐蚀石油套管及其制造方法，其化学成分的重量百分配比为C：0.15～0.20；Si：0.15～0.25；Mn：0.3～0.7；P：≤0.020；S：≤0.008；Cr：0.40～0.80；Mo：0.30～0.70；Nb：0.030～0.070；V≤0.05％；Ce0.005％～0.20％；Ca0.001％～0.003％；余量为Fe和不可避免的杂质。包括上述成分卷板轧制、管坯焊接成型、焊缝处理、热张力减径、全管体热处理、接箍表面处理及螺纹加工后，制成石油套管。采用该制造方法生产80ksi钢级抗硫化氢应力腐蚀石油套管具有强韧性配比好，理化性能指标达到或超过API标准，其抗硫化氢应力腐蚀性能优于标准规定的抗硫化氢应力腐蚀门槛值，可用于含有一定硫化氢气体的油气田开采要求。

公开(公告)号：CN104357756A

公开(公告)日：2015-02-18

申请号：CN201410557684.5

申请日：2014-10-20

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  何石磊 ,  张峰 ,  韦奉 ,  白鹤 ,  王军 ,  李周波 ,  李远征 ,  王涛 ,  王亮 ,  周新义 ,  鲁碧为 ,  杨晓龙

IPC分类号： C22C38/54 ,  C22C38/32 ,  C21D8/10

CPC分类号： C22C38/44 ,  C21D8/105 ,  C22C38/005 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/18 ,  C22C38/40 ,  C22C38/46 ,  C22C38/48 ,  C22C38/50 ,  C22C38/54

摘要： 本发明公开了一种抗硫化氢应力腐蚀直缝焊接石油套管及其制造方法，其化学成分的重量百分配比为C：0.08-0.15％；Si：0.15-0.30％；Mn：0.5-1.0％；P：≤0.010％；S：≤0.005％；Cr：0.40-0.65％；Ni：≤0.25％；Mo：0.30-0.50％；Nb≤0.02％；V：0.05-0.1％；Zr:0.0005-0.01％；Al：0.005-0.01％；Ca0.001-0.003％；B:0.0005-0.001％；RE：0.001-0.005％；余量为Fe和不可避免的杂质。经过冶炼、连铸成方坯、控制轧制成卷板、卷板纵剪、焊接成型成管坯、热张力减径、在线管材控制冷却、全管体热处理、接箍表面处理及螺纹加工后，制成石油套管。本发明的产品具有强韧性匹配高、晶粒细小、抗H2S应力腐蚀性能优于标准规定的抗H2S应力腐蚀门槛值，可用于含有一定硫化氢气体的油气田开采要求。

公开(公告)号：CN106702289A

公开(公告)日：2017-05-24

申请号：CN201510783634.3

申请日：2015-11-16

申请人： 宝鸡石油钢管有限责任公司

发明人： 毕宗岳 ,  韦奉 ,  李远征 ,  张峰 ,  何石磊 ,  白鹤 ,  王亮 ,  李周波 ,  周新义 ,  鲁碧为 ,  杨晓龙 ,  徐凯 ,  梁航 ,  汪强 ,  程逞

IPC分类号： C22C38/58 ,  C22C38/54 ,  C21D8/10

摘要： 本发明公开了一种高均匀变形性能、高钢级SEW膨胀管及其制造方法，所述膨胀管化学成分的质量百分比为：C 0.08～0.25％、Si 0.1～0.6％、Mn 0.6～2.5％、P≤0.015％、S≤0.003％、Ni 0.1～0.6％、Cr 0.3～1.0％、Mo 0.1～0.6％、Cu 0.1～0.6％、Nb 0.01～0.06％、B 0.001～0.003％，余量为Fe及不可避免的杂质。通过HFW焊接制成母管，然后全管体中频感应加热和热张力减径，随即将高温热张减管坯空冷到某特定温度后旋转通过在线控冷装置直接水冷到室温，最后进行中低温去应力回火处理，使组织中得到体积分数大于20％以上的M-A组元且呈细小颗粒状弥散分布。本发明克服了现有技术不足，避免了无缝膨胀管的尺寸精度差、传统HFW焊接膨胀管的焊缝与母材组织性能差异大、高合金汽车钢材质膨胀管制造成本高且焊缝质量100％无缺陷的可靠性差等诸多不利于膨胀作业过程全管体均匀变形的因素。