-
公开(公告)号：CN103596722B
公开(公告)日：2016-10-05
申请号：CN201280029299.2
申请日：2012-04-13
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B23K31/00
CPC classification number: C21D9/50 , B23K31/00 , B23K33/004 , B23K2103/04 , C21D7/04 , C21D7/06
Abstract: 根据本发明，能够通过使用击打端头施加击打而进行的锤击以在焊趾部上形成击打区来改进焊接接头部的疲劳强度，击打端头的远端在击打端头的运动方向上具有从1毫米至10毫米的长度、并且在与运动方向正交的剖面中具有弧形形状—该弧形形状具有从1毫米至10毫米的曲率半径，焊趾部是从基体材料至焊接金属的范围内的区域，其中焊趾位于基体材料与焊接金属之间。
-
公开(公告)号：CN115667875A
公开(公告)日：2023-01-31
申请号：CN202180037995.7
申请日：2021-02-08
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
Abstract: 本发明提供钢管压溃强度预测模型的生成方法、钢管的压溃强度预测方法、钢管的制造特性决定方法以及钢管的制造方法，通过考虑钢管成形时的造管应变而能够高精度地预测钢管成形后的钢管或涂装钢管的压溃强度。向通过钢管压溃强度预测模型的生成方法而生成的钢管压溃强度预测模型输入成为预测对象的钢管的包含钢管成形后的钢管形状、钢管成形后的钢管强度特性以及钢管成形时的造管应变在内的钢管制造特性，来预测钢管成形后的钢管的压溃强度(步骤S1～步骤S5)。另外，向通过钢管压溃强度预测模型的生成方法而生成的钢管压溃强度预测模型输入成为预测对象的涂装钢管的包含钢管成形后的钢管形状、钢管成形后的钢管强度特性、钢管成形时的造管应变以及涂装条件在内的钢管制造特性，来预测涂装钢管的压溃强度(步骤S11～步骤S15)。
-
公开(公告)号：CN111433585B
公开(公告)日：2022-10-28
申请号：CN201880075079.0
申请日：2018-11-14
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
Abstract: 本发明提供一种厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的评价方法。本发明是一种使用大型试验片的厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的评价方法，使用如下试验片，在大型试验片的载荷负载方向中央部的一个端部配设产生脆性裂纹的切口，进一步以在该切口的前端或者包含该前端且在脆性裂纹传播方向延伸的方式形成规定的长度L的脆化区域，进而在脆化区域形成后以与脆化区域分离的方式配设至少1处熔融焊接部。熔融焊接部形成为如下形状：在从脆化区域向单侧或两侧分离与板厚t相关的距离d的位置，使其长度以脆化区域长度L为基准在ΔL1(0.3L～－0.3L)的范围增减，且从试验片端部起在ΔL2(0～0.4L)的范围缩短。由此，自切口产生的脆性裂纹在不偏离规定的脆性区域的情况下传播，能够防止FPD，能够得到有效的CAT试验结果。
-
公开(公告)号：CN110878404B
公开(公告)日：2022-03-04
申请号：CN201911117530.3
申请日：2016-09-15
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: C22C38/14 , C22C38/12 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/58 , C22C38/42 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/54 , C21D8/02
Abstract: 本发明提供板厚为70mm以上且脆性裂纹传播停止性能优良的结构用高强度厚钢板。本发明的高强度厚钢板由具备具有高的脆性裂纹传播停止性能的内部区域和在其两外侧脆性裂纹传播停止性能低的区域的三层构成。板厚t为70mm以上，板厚方向的1/6t、1/3t、1/2t各位置处的脆性裂纹传播停止性能指标Y(＝vTrs‑12×I(100)‑22×I(211))满足Y1/3t≤0.9Y1/2t和Y1/6t≥0.8Y1/2t。需要说明的是，vTrs为V缺口夏比冲击试验的断口转变温度(℃)，I(100)为与轧制面(板面)平行的(100)面的X射线衍射强度比，I(211)为与轧制面平行的(211)面的X射线衍射强度比。
-
公开(公告)号：CN111433585A
公开(公告)日：2020-07-17
申请号：CN201880075079.0
申请日：2018-11-14
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
Abstract: 本发明提供一种厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的评价方法。本发明是一种使用大型试验片的厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的评价方法，使用如下试验片，在大型试验片的载荷负载方向中央部的一个端部配设产生脆性裂纹的切口，进一步以在该切口的前端或者包含该前端且在脆性裂纹传播方向延伸的方式形成规定的长度L的脆化区域，进而在脆化区域形成后以与脆化区域分离的方式配设至少1处熔融焊接部。熔融焊接部形成为如下形状：在从脆化区域向单侧或两侧分离与板厚t相关的距离d的位置，使其长度以脆化区域长度L为基准在ΔL1(0.3L～－0.3L)的范围增减，且从试验片端部起在ΔL2(0～0.4L)的范围缩短。由此，自切口产生的脆性裂纹在不偏离规定的脆性区域的情况下传播，能够防止FPD，能够得到有效的CAT试验结果。
-
Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN104203443B
公开(公告)日：2016-03-16
申请号：CN201380018513.9
申请日：2013-04-02
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
CPC classification number: B21C37/16 , B21C37/08 , B21C37/0803 , B21C37/0815 , B21C37/30 , B21D3/14 , B21D5/015 , B23K11/0935 , B23K31/02 , B23K2101/06
Abstract: 本发明提供一种UOE钢管，其用于实施对接圆周焊接而形成构造物，在长度方向具有波形的外径形状，其特征在于，以在距长度方向两端部规定长度的范围内不存在所述波形的外径形状的极小值的方式成形。具体而言，本发明第一方式的UOE钢管，以从长度方向两端部起在2.26λ～3.86λ范围内(其中，λ表示UOE钢管的初始压曲半波长)不存在波形的外径形状的极小值的方式进行控制而形成。本发明的第二方式的UOE钢管中，自长度方向两端部起至少在长度方向2λ的范围形成管径的变化量为UOE钢管的外径的0.02％以下的平坦部。
-
公开(公告)号：CN110878404A
公开(公告)日：2020-03-13
申请号：CN201911117530.3
申请日：2016-09-15
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: C22C38/14 , C22C38/12 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/58 , C22C38/42 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/54 , C21D8/02
Abstract: 本发明提供板厚为70mm以上且脆性裂纹传播停止性能优良的结构用高强度厚钢板。本发明的高强度厚钢板由具备具有高的脆性裂纹传播停止性能的内部区域和在其两外侧脆性裂纹传播停止性能低的区域的三层构成。板厚t为70mm以上，板厚方向的1/6t、1/3t、1/2t各位置处的脆性裂纹传播停止性能指标Y(＝vTrs-12×I(100)-22×I(211))满足Y1/3t≤0.9Y1/2t和Y1/6t≥0.8Y1/2t。需要说明的是，vTrs为V缺口夏比冲击试验的断口转变温度(℃)，I(100)为与轧制面(板面)平行的(100)面的X射线衍射强度比，I(211)为与轧制面平行的(211)面的X射线衍射强度比。
-
公开(公告)号：CN108026618B
公开(公告)日：2020-03-06
申请号：CN201680052939.X
申请日：2016-09-15
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
Abstract: 本发明提供板厚为70mm以上且脆性裂纹传播停止性能优良的高强度厚钢板。本发明的高强度厚钢板由具备具有高的脆性裂纹传播停止性能的内部区域(板厚中心部区域)和在其两外侧脆性裂纹传播停止性能低的区域的三层构成。即，板厚t为70mm以上，板厚方向的1/6t、1/3t、1/2t各位置处的脆性裂纹传播停止性能指标Y(＝vTrs‑12×I(100)‑22×I(211))满足Y1/3t≤0.9Y1/2t和Y1/6t≥0.8Y1/2t。需要说明的是，vTrs为V缺口夏比冲击试验的断口转变温度(℃)，I(100)为与轧制面(板面)平行的(100)面的X射线衍射强度比，I(211)为与轧制面(板面)平行的(211)面的X射线衍射强度比。
-
公开(公告)号：CN104822480B
公开(公告)日：2017-04-26
申请号：CN201380061972.5
申请日：2013-11-19
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
CPC classification number: B23K9/0282 , B23K9/0026 , B23K9/186 , B23K9/23 , B23K31/02 , B23K2101/10 , B23K2103/04 , Y10T403/479
Abstract: 本发明的管线管的圆周焊接接头是将具有555N/mm2以上的屈服强度(API标准5L基准)的钢管的端部对接，并将对接部沿圆周方向焊接而形成，上述管线管的圆周焊接接头的特征在于，焊接金属的拉伸强度TS－w与母材的拉伸强度TS－b的比率(TS－w/TS－b)和焊接金属的屈服强度YS－w与母材的屈服强度YS－b的比率(YS－w/YS－b)之积所表示的接头强度比率σmatch＝(TS－w/TS－b)·(YS－w/YS－b)以及母材热影响部的延性裂纹产生界限等效塑性应变εp‑cri(％)满足(1)式，并且，焊接金属的屈服强度YS－w与母材的屈服强度YS－b满足(2)式。σmatch＞4.85εp‑cri‑0.31…(1)YS－w/YS－b≧1.0…(2)。
-
公开(公告)号：CN116018509A
公开(公告)日：2023-04-25
申请号：CN202180054545.9
申请日：2021-05-14
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: G01N3/00
Abstract: 提供能够除了铺设时的弯曲应变之外还考虑钢管成形时的制管应变及涂装条件而高精度地预测在钢管成形后进行涂装而形成的涂装钢管的外压弯曲时的压溃强度的钢管压溃强度预测模型的生成方法、钢管的压溃强度预测方法、钢管的制造特性决定方法及钢管的制造方法。向由钢管压溃强度预测模型的生成方法生成的钢管压溃强度预测模型输入成为预测对象的涂装钢管的包括钢管成形后的钢管形状、钢管成形后的钢管强度特性、钢管成形时的制管应变、涂装条件及铺设时的弯曲应变在内的钢管制造特性，预测涂装钢管的加压弯曲时的压溃强度(步骤S1～步骤S5)。
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Search Results
16
records
(took 0.016 seconds)
