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公开(公告)号：CN116591300A
公开(公告)日：2023-08-15
申请号：CN202310506669.7
申请日：2023-05-08
Applicant: 安徽工业大学
Abstract: 本发明公开了一种内设锚定板式PVC‑FRP管钢筋混凝土柱‑钢梁节点，涉及土木工程技术领域，节点结构的锚定端钢板结构位于柱纵筋结构的内侧，锚定钢板上端板和锚定钢板下端板分别位于锚定端钢板结构的两端，柱纵筋结构分别穿过锚定钢板上端板和锚定钢板下端板，锚定端钢板结构的外侧设置有锚定钢腹板，锚定钢腹板的两端分别与上钢隔板和下钢隔板连接，上钢隔板和下钢隔板分别位于柱纵筋结构的外侧，各锚定钢腹板的外侧分别与一钢梁连接，上PVC‑FRP管、下PVC‑FRP管以及节点结构中均浇注有混凝土。本发明能够对节点进行增强，同时，提高PVC‑FRP管钢筋混凝土柱延性和承载力，施工方便。
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公开(公告)号：CN118754477A
公开(公告)日：2024-10-11
申请号：CN202410772530.1
申请日：2024-06-14
Applicant: 安徽工业大学
Abstract: 本发明提供了一种增强材料及其制备方法和应用、纤维增强混凝土的制备方法，属于建筑材料领域。本发明提供了一种增强材料，包括冰、被冰固定在一起的纤维束钉针和纤维层；所述增强材料中冰的质量含量为1～5％；所述纤维束钉针的制备方法包括以下步骤：将纤维束成型为目标形状后用胶粘剂进行固定，得到所述纤维束钉针。本发明通过将纤维制成纤维束钉针和纤维层固定于冰中，这既解决了纤维的“成团”的发生，也避免了分散性状态发生变化的问题；纤维层亦可作为“细骨料”填充到基体孔隙中，从而降低了孔隙率；此外，冰在纤维增强混凝土内部起到“蓄水池”的作用，保证纤维增强混凝土内部水化反应的正常进行，形成内养护环境。
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公开(公告)号：CN116283342B
公开(公告)日：2024-04-09
申请号：CN202310086139.1
申请日：2023-01-17
Applicant: 安徽工业大学
IPC: C04B38/02 , C04B33/138 , C04B33/132 , C04B33/13
Abstract: 本发明提供了一种泡沫陶瓷外墙保温材料，涉及建筑材料技术领域。本发明提供的泡沫陶瓷外墙保温材料，按质量份数计，不含造孔剂，包括以下制备原料：铁尾矿60~70份、石英砂18~26份、助熔剂2~6份、烧结助剂4~6份和发泡剂3~5份。本发明提供的泡沫陶瓷外墙保温材料制备原料中不含有造孔剂，同时具有较低的干密度及较高的抗压强度。实施例结果表明，本发明提供的泡沫陶瓷外墙保温材料的气孔率为55~68%，干密度为180~278kg/m3，抗压强度为0.7~2.8MPa，导热系数为0.057~0.087，符合《外墙外保温泡沫陶瓷》的性能指标要求。
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公开(公告)号：CN118392632A
公开(公告)日：2024-07-26
申请号：CN202410504852.8
申请日：2024-04-25
Applicant: 安徽工业大学
Abstract: 本发明公开了一种圆形薄膜在横向非均布载荷作用下最大应力的确定方法，该方法采用一个内半径为a的夹紧装置将一个厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为v的圆形薄膜周边固定夹紧，从而形成一个外半径为a的周边固定夹紧的圆形薄膜结构，并对该圆形薄膜横向施加中心点处载荷为q0、载荷变化系数为α且载荷自中心沿径向坐标r向四周呈二次函数q0(1+αr2/a2)变化的非均布载荷q，使圆形薄膜产生轴对称变形，那么基于该圆形薄膜轴对称变形问题的静力平衡分析，利用圆形薄膜中心点处载荷q0和载荷变化系数α的测量值，就可以确定圆形薄膜轴对称变形后的最大应力σm。
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公开(公告)号：CN118327149A
公开(公告)日：2024-07-12
申请号：CN202410545962.9
申请日：2024-04-30
Applicant: 安徽工业大学
Abstract: 本发明公开了一种PVC‑FRP管钢筋混凝土叠合柱与型钢混凝土梁的连接节点，包括PVC‑FRP管、内骨架、半圆弧钢板、节点区钢梁、型钢，所述内骨架包括多个锚定杆，所述锚定杆内部开设有用于穿设管内纵筋的第一通孔，侧壁开设有多个用于管内箍筋穿过的第二通孔，所述第一通孔和所述第二通孔连通，所述PVC‑FRP管内用于浇筑混凝土；本发明节点传力路径明确可靠，节点区通过设置半圆弧钢板、预应力预应力高强螺栓和节点区钢梁使梁柱形成整体，并将型钢混凝土梁传来的弯矩和剪力直接传递到核心区，通过预应力预应力高强螺栓连接的半圆弧钢板能够增强对节点区PVC‑FRP管内混凝土的约束作用，节点区钢梁腹板能够发挥抗剪作用，提高节点的承载力和延性，可达到强节点的目的。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN118378427A
公开(公告)日：2024-07-23
申请号：CN202410488927.8
申请日：2024-04-22
Applicant: 安徽工业大学
IPC: G06F30/20 , G06F17/11 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种非均布载荷作用下变厚度圆板最大径向弯矩的确定方法：用一个内半径为a的夹紧装置将一个杨氏弹性模量为E、泊松比为v、中心点处厚度为h0、厚度变化系数为α且厚度h自中心沿径向坐标r向四周呈自然对数函数#imgabs0#变化的变厚度圆板周边固定夹紧，从而形成一个半径为a的周边固定夹紧的变厚度圆板结构，并对该变厚度圆板横向施加中心点处载荷为q0、载荷变化系数为β且载荷自中心沿径向坐标r向四周呈二次函数q0(1+βr2/a2)变化的非均布载荷q，使变厚度圆板产生轴对称变形，那么基于该变厚度圆板轴对称变形问题的静力平衡分析，利用中心点处载荷q0的测量值，就可以确定变厚度圆板轴对称变形后的最大径向弯矩Mrm。
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公开(公告)号：CN117024066A
公开(公告)日：2023-11-10
申请号：CN202310846072.7
申请日：2023-07-11
Applicant: 安徽工业大学
IPC: C04B28/04 , C04B18/14 , C04B111/72
Abstract: 本发明提供了一种快硬性钢渣混凝土及其制备方法、组分确定方法，涉及混凝土路面施工技术领域。本发明所述快硬性钢渣混凝土，按质量份数计，包括以下组分：水泥180～250份、粗钢渣440～570份、钢渣砂300～370份、钢渣粉0～30份、聚丙烯纤维0.2～0.3份、水95～120份和外加剂7～10份；所述外加剂包括复合早强剂和减水剂；所述复合早强剂和减水剂的质量比为2.2～3.2：0.8～1.5；所述复合早强剂为无水硫酸钠和三乙醇胺。本发明中，钢渣中含有硅酸三钙、硅酸二钙、游离氧化钙和游离氧化镁，具有胶凝活性、微膨胀性和较高后期强度，取代骨料或胶凝材料制备混凝土，保证其不发生收缩变形和后期强度损失。
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公开(公告)号：CN118378427B
公开(公告)日：2025-03-28
申请号：CN202410488927.8
申请日：2024-04-22
Applicant: 安徽工业大学
IPC: G06F30/20 , G06F17/11 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种非均布载荷作用下变厚度圆板最大径向弯矩的确定方法：用一个内半径为a的夹紧装置将一个杨氏弹性模量为E、泊松比为v、中心点处厚度为h0、厚度变化系数为α且厚度h自中心沿径向坐标r向四周呈自然对数函数#imgabs0#变化的变厚度圆板周边固定夹紧，从而形成一个半径为a的周边固定夹紧的变厚度圆板结构，并对该变厚度圆板横向施加中心点处载荷为q0、载荷变化系数为β且载荷自中心沿径向坐标r向四周呈二次函数q0(1+βr2/a2)变化的非均布载荷q，使变厚度圆板产生轴对称变形，那么基于该变厚度圆板轴对称变形问题的静力平衡分析，利用中心点处载荷q0的测量值，就可以确定变厚度圆板轴对称变形后的最大径向弯矩Mrm。
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公开(公告)号：CN119106262A
公开(公告)日：2024-12-10
申请号：CN202411248885.7
申请日：2024-09-06
Applicant: 安徽工业大学
IPC: G06F18/20 , G01M5/00 , G06F18/214 , G06F18/23
Abstract: 本发明公开了一种考虑模态频率非平稳变异的桥梁损伤预警方法，属于桥梁服役性能预警领域，该方法包括如下步骤，步骤1，不同环境温度作用模式下主梁多模态频率的区间聚类；步骤2，多模态频率局部化协整的环境效应隐式消除模型的建立；步骤3，基于协整模型误差的桥梁损伤预警指标构造；步骤4，统计分析预警指标的概率分布并设置动态基准控制限值；步骤5，通过对比预警指标在线估计值与基准控制限值的统计偏差，判断桥梁服役健康状态。本发明方法消除了环境温度对非平稳频率序列的非线性影响，同时克服了变化环境下经典线性协整理论在桥梁损伤识别中存在的预测误差大、误警率畸高的问题。
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公开(公告)号：CN118392631A
公开(公告)日：2024-07-26
申请号：CN202410501559.6
申请日：2024-04-24
Applicant: 安徽工业大学
Abstract: 本发明公开了一种圆形薄膜在横向非均布载荷作用下最大挠度的确定方法，该方法用一个内半径为a的夹紧装置将一个厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为v的圆形薄膜周边固定夹紧，从而形成一个外半径为a的周边固定夹紧的圆形薄膜结构，并对该圆形薄膜横向施加中心点处载荷为q0、载荷变化系数为α且载荷自中心沿径向坐标r向四周呈二次函数q0(1+αr2/a2)变化的非均布载荷q，使圆形薄膜产生轴对称变形，那么基于该圆形薄膜轴对称变形问题的静力平衡分析，利用圆形薄膜中心点处的载荷q0和载荷变化系数α的测量值，就可以确定圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度wm。
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