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公开(公告)号：CN111678810A
公开(公告)日：2020-09-18
申请号：CN202010558055.X
申请日：2020-06-18
Applicant: 西南交通大学
IPC: G01N3/24
Abstract: 本发明公开了一种基于直剪试验的压实土水平残余应力的估算方法，S1、选取路基施工现场的填料，根据设计含水率和压实度制备直剪试样；S2、根据土工试验规程，分别进行垂直压力p＝100kPa、200kPa、300kPa、400kPa的直剪试验，并记录剪应力τ与剪切位移x的测试数据；S3、绘制垂直压力p＝100kPa、200kPa、300kPa、400kPa下的剪应力τ与剪切位移x之间的关系曲线；S4、根据相应垂直压力p下的剪应力τ与剪切位移x之间的关系曲线，得到黏聚力分量c(x)和内摩擦角分量的曲线；S5、根据黏聚力分量c(x)和内摩擦角分量 的曲线，确定抗剪能力的黏聚力特征值cm和内摩擦角特征值S6、根据黏聚力特征值cm和内摩擦角特征值 估算压实土水平残余应力
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公开(公告)号：CN109281235A
公开(公告)日：2019-01-29
申请号：CN201811440542.5
申请日：2018-11-29
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种火山熔渣铁路路基，包括基床(1)、基床(1)以下的路堤(3)，路堤(3)位于地基(5)上，其特征是：所述的路堤(3)由火山熔渣构成的填料填筑形成，所述的基床(1)由火山熔渣掺配细粒料构成的混合土填料填筑形成，所述的路堤(3)与基床(1)之间还铺设有隔离滤层(2)；所述的路堤(3)与地基(5)之间还铺设有由碎石构成的基底垫层(4)；并在路基的边坡上设置有双层坡面防护构造(6)。该路基适用于火山碎屑堆积物广泛分布地区，能明显降低铁路的修建成本，并减少对环境的影响。
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公开(公告)号：CN106053554B
公开(公告)日：2018-10-23
申请号：CN201610304067.3
申请日：2016-05-10
Applicant: 西南交通大学
IPC: G01N27/22
Abstract: 本发明公开了一种基于电磁波时域反射法的土体体积含水率测试方法，它通过制样制出不同干密度的3‑5个土体试样，再通过一系列质量含水率标准值、电磁波时域反射法的质量含水率换算值wi及干密度的测试，进而拟合得到质量含水率相对误差ηi和对应土体试样干密度ρdi的线性回归函数ηi＝aρdi+b；并得出该土体的含水率标准值和电磁波时域反射法测量值的标定系数ζ＝1‑aρd‑b。再使用电磁波时域反射法测出待测土体的体积含水率θ，进而得到修正后的电磁波时域反射法测试土体体积含水率修正值θ′，θ′＝ζθ。该法同时消除了不同土体类型、干密度的变化对电磁波时域反射法测试体积含水率的影响，明显降低了测试结果的误差，测试结果准确、可靠。从而为岩土工程的设计与施工提供更准确、可靠的试验参数。
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公开(公告)号：CN106066350A
公开(公告)日：2016-11-02
申请号：CN201610344270.3
申请日：2016-05-21
Applicant: 西南交通大学
IPC: G01N27/22
CPC classification number: G01N27/223 , G01N27/221
Abstract: 一种基于套管式探头TDR法的土体质量含水率修正测试方法，包括以下步骤：A、标定：通过前期四个不同土体试样的标定试验，获得了TDR水分传感器测出的各个土体试样体积含水率θi、烘干法测定的各个土体试样的真实质量含水率wi，进而通过函数对上述测试值的拟合，得出未知参数a的值，从而明确了此函数关系式。B、测试：测试出待测土体的干密度为ρd和TDR水分传感器至待测土体边界最小距离L/2；利用套管式探头TDR水分传感器测出待测土体体积含水率测试值θ，即得待测土体质量含水率w，该法消除了套管式探头TDR法中传感器有效测试范围内其他介质对待测土体介电特性的影响，提高了测试土体含水率的准确性，从而为岩土工程的设计与施工提供更加可靠、准确的试验数据。
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公开(公告)号：CN116090068A
公开(公告)日：2023-05-09
申请号：CN202310127121.1
申请日：2023-02-16
Applicant: 西南交通大学
IPC: G06F30/13 , G06F30/20 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种岩质地基下无砟轨道重力式路肩挡墙抗倾覆能力评定方法，包括以下步骤：S1：获取重力式挡墙支护路堤参数；S2：计算挡墙抗倾覆稳定系数；S3：计算挡墙抗倾覆稳定系数限值；S4：比较挡墙抗倾覆稳定系数和抗倾覆稳定系数限值，进行挡墙抗倾覆能力评定。本发明有利于控制重力式路肩挡墙支护条件下的无砟轨道路基面动变形，改善列车运行状态，保障列车荷载作用下路基的长期稳定，且所涉及的挡墙抗倾覆稳定系数在工程中应用广泛，挡墙抗倾覆稳定系数限值仅与墙背倾角相关，评定过程简单方便，是对岩质地基条件下高速铁路无砟轨道路基重力式路肩挡墙建造评估技术的补充完善。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN114722327A
公开(公告)日：2022-07-08
申请号：CN202210454138.3
申请日：2022-04-27
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种基于动应力和振动位移时程信号的路基动位移确定方法，包括以下步骤：S1：采集列车运行引起的路基动应力时程信号和路基振动位移时程信号；S2：获取路基动应力归一化时程曲线和路基振动位移归一化时程曲线；S3：获取下包络曲线和上包络曲线；S4：确定路基动位移时程曲线；S5：确定铁路路基动位移值。本方法基于实测路基动应力时程曲线和路基振动位移时程曲线，运用信号处理技术修正得到路基动位移时程曲线，测试所用传感器直接安放于测点部位，不需选取额外的不动点和刚性支架，克服了现有测试方法受环境所限引发的不动点位置与刚性支架尺寸之间的矛盾。
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公开(公告)号：CN114462126A
公开(公告)日：2022-05-10
申请号：CN202210067138.8
申请日：2022-01-20
Applicant: 西南交通大学
IPC: G06F30/13 , G06F30/23 , E01B1/00 , G01L1/00 , G06F111/10 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种无砟轨道结构缝位置路基面列车荷载分布模式确定方法，包括S1、确定动车组通过无砟轨道测点时的路基面动应力时程曲线，并将其转化为路基面动应力空间分布曲线；S2、根据路基面动应力空间分布曲线，确定无砟轨道结构缝位置路基面纵向分布范围；S3、根据路基面纵向分布范围，确定无砟轨道结构缝位置路基面动应力峰值，进而确定构缝位置路基面列车荷载分布模式。本方法明确了CRTSⅢ型板式无砟轨道结构缝对路基面动应力产生集中效应的影响，确定了结构缝位置路基面荷载作用模式，是对高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道基床结构设计方法的补充完善。
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公开(公告)号：CN113886963A
公开(公告)日：2022-01-04
申请号：CN202111163263.0
申请日：2021-09-30
Applicant: 西南交通大学
IPC: G06F30/15 , G06F30/20 , G06F111/10 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了客运专线铁路有砟轨道路基动应力截止频率的估算方法，涉及铁道工程领域，包括：确定路基动应力截止频率估算点的深度；求解得到路基动应力频率系数；求解动车组列车基频系数；估算路基动应力截止频率。本发明一方面考虑了路基动应力截止频率沿路基深度变化而变化的自然规律，另一方面也考虑了动车组列车的编组数目对截止频率的影响，建模及估算方式相对于简单地将过轴频率近似为路基动应力截止频率的现有技术，更加精确，可准确量化和估算路基动应力截止频率。
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公开(公告)号：CN110398417A
公开(公告)日：2019-11-01
申请号：CN201910731097.6
申请日：2019-08-08
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种铁路路基现场加载试验中模拟列车荷载作用的装置，其组成为：高速液压夯实机(3)的加载圆盘(3a)的正下方设置缓冲层(2)，缓冲层(2)置于刚性加载板(1)上表面的中部；所述的缓冲层(2)由上部的刚性面板(2a)和下部的交错层构成，所述的交错层由厚橡胶垫(2b)和薄钢板(2c)交错形成，且交错层的最下面和最上面均为厚橡胶垫(2b)；所述的刚性加载板(1)和缓冲层(2)均设有垂向的中心限位孔(5)，刚性限位杆(4)插入中心限位孔(5)，且刚性限位杆(4)的高度低于刚性加载板(1)和缓冲层(2)的厚度之和。该装置结构简单、性能可靠、安装调试移动方便、试验效率高、试验成本低。
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公开(公告)号：CN110296925A
公开(公告)日：2019-10-01
申请号：CN201910608920.4
申请日：2019-07-08
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种考虑渗透仪边壁效应的粗粒土渗透系数测定方法，先由颗粒筛分和颗粒密度试验，测得粗粒土试样各粒径组含量、中值粒径和颗粒密度，计算试样的代表粒径d；借助试样最大和最小干密度试验，分别得到土体的最小和最大孔隙比；再采用小尺寸渗透仪的室内常水头渗透试验测得粗粒土试样的渗透系数测试值K’；然后，推算出实际孔隙比e下的平面孔隙比修正系数ξ以及等直径圆堆积模型的角度α；最后，根据期望边界面积率λ和期望边界孔隙比eb，得到消除边壁效应影响的渗透系数测定值K。该方法操作简单、方便，利用小尺寸渗透仪的室内土工试验参数就能较准确地测出粗粒土的渗透系数，其测试精度高、误差小。
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