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公开(公告)号：CN116179979A
公开(公告)日：2023-05-30
申请号：CN202211621838.3
申请日：2022-12-16
IPC分类号： C22F1/18
摘要： 本发明属于钛基材料热加工领域，具体涉及到一种适用于大尺寸高温钛合金曲面或平板构件的消应力退火工艺。该工艺包括适用的退火次数、退火温度、保温时间、冷却方式等组成要素。采用本发明技术对高温钛合金锻件进行数控加工过程中的消应力退火，可实现高效消除内应力的同时，最大限度保证材料显微组织和力学性能稳定，为飞机用壁板等形状复杂、高尺寸精度零件的数控加工提供技术支撑和保障，也可推广应用于同材质发动机整体叶盘、机匣等复杂结构件数控加工过程中的消应力退火处理，满足航空航天等高技术领域对轻质耐高温大尺寸高温钛合金零件的应用需求。
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公开(公告)号：CN116121676A
公开(公告)日：2023-05-16
申请号：CN202211621844.9
申请日：2022-12-16
摘要： 本发明属于钛基材料热加工领域，具体涉及到一种高温钛合金大尺寸曲面锻件的低成本制备方法。该方法包括适用的合金类型、热加工工艺及热处理方法等组成要素，采用模锻成形和退火处理两道主要工序。本发明得到的曲面锻件，单件重量600kg以上，最大投影面积2m2以上，室温强度和650℃强度保持率分别可达常规尺寸锻件的95％和92％。采用本发明技术制备的曲面锻件，制造成本可降低10％～20％，对于单件重量1200kg以上、最大投影面积4m2以上锻件技术优势更明显。本发明用于航空航天等领域整体或分体面板或臂板结构，满足航空航天等高技术领域对轻质耐高温材料的应用需求。
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公开(公告)号：CN116213618A
公开(公告)日：2023-06-06
申请号：CN202211621835.X
申请日：2022-12-16
摘要： 本发明属于钛基材料热加工领域，具体涉及到一种具有高强度特征的高温钛合金大尺寸曲面构件的二次模锻成形方法。该方法包括适用的合金类型、成形工艺、热处理方法等组成要素及其优化匹配。采用高温一次成形、中温二次成形和低温退火处理三道主要工序，本发明方法制备重量500kg以上的近α型钛合金大尺寸曲面锻件，如TA15、TA32、TA33、TA37、TA38等，可获得室温强度保持率97％、高温强度保持率95％的特殊效果。采用本发明技术制备的高温钛合金大尺寸曲面构件，可用于航空航天等领域整体或分体面板或壁板结构，满足航空航天等高技术领域对轻质耐高温材料的应用需求。
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公开(公告)号：CN116833346A
公开(公告)日：2023-10-03
申请号：CN202310603151.5
申请日：2023-05-26
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 一种网篮组织Ti175合金整体叶盘的制备方法，步骤一：将Ti175合金铸锭加热至Tβ相变点以上100℃～150℃，保温10h～20h后出炉锻造，锻比不小于4；步骤二：将步骤一中所得坯料在Tβ相变点以上20℃～50℃进行4～8火次的镦拔变形，每火次锻比不小于3；步骤三：将步骤二中所得锻坯加热至Tβ相变点以上10℃～30℃，进行模锻成形；步骤四：对步骤三制备所得模锻锻坯进行热处理及表面加工，获得网篮组织Ti175合金整体叶盘。本发明中Ti175合金整体叶盘经三重热处理后，在整体叶盘表面形成梯度式渗氧层，使整体叶盘疲劳性能得到大幅度提高。
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公开(公告)号：CN116618962A
公开(公告)日：2023-08-22
申请号：CN202310603157.2
申请日：2023-05-26
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： B23P15/00
摘要： 一种TiB/Ti65合金环件的加工制造方法，具体步骤如下：步骤一：TiB/Ti65合金铸锭经1050℃～1200℃开坯；步骤二：开坯后在1000℃～1100℃对合金坯料进行1～3火次的镦粗和拔长变形得到锻坯；步骤三：在950℃～1050℃完成锻坯的冲孔、扩孔和环扎，轧制成形至目标尺寸环件锻坯；步骤四：环件锻坯经固溶时效热处理后，在600℃～650℃保温10h～150h进行表面渗氧处理，环件锻坯表面形成氧化层，次表面形成梯度渗氧组织；步骤五：经打磨抛光后去除表面氧化层并保留渗透氧层，形成所需的TiB/Ti65合金环件。采用本发明的加工制造方法，TiB/Ti65合金的镦拔锻造多在β相区完成，具有较好的成形能力，表面完整性较好，工艺流程短、成本低，可靠性高。
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公开(公告)号：CN116060470A
公开(公告)日：2023-05-05
申请号：CN202310284936.0
申请日：2023-03-22
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 一种550℃钛合金TA32厚板及其制备方法，属于钛合金材料加工技术领域，所述厚板的制备步骤为：（1）将550℃钛合金TA32铸锭在1070℃~1150℃加热后开坯锻造，终锻温度不低于950℃，得到中间坯料；（2）将获得的坯料在920℃~960℃下加热后，在锻造机上锻造，得到150 mm~200mm厚板坯；（3）将获得的板坯在920℃~960℃下加热，进行2~5次逐次换向轧制，获得65 mm~12mm的钛合金厚板坯料；（4）对厚板坯料进行退火、蠕变校形和表面砂光后，获得60mm~10mm厚度的550℃钛合金TA32厚板成品，所得厚板的显微组织均匀，室温、高温拉伸性能和持久性能优异。
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公开(公告)号：CN115488276A
公开(公告)日：2022-12-20
申请号：CN202210956795.8
申请日：2022-08-10
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明公开了一种高均匀性600℃用高温钛合金大尺寸细晶整体叶盘的制备工艺，包括将合金铸锭在1130～1230℃完成开坯锻造，然后所得坯料在β相变点以上10～30℃进行锻造，锻后油冷，再将坯料加热至860～880℃保温4～6h后随炉升温至1000～1010℃进行镦拔变形，所得坯料再在β相变点以上10～30℃进行锻造，锻后油冷，再将坯料加热至860～880℃保温4～6h后随炉升温至1000～1010℃进行镦拔变形，之后坯料在Tβ最后将坯料在β相变点以下50～40℃进行6～8火次的镦拔变形，最后坯料在950～960℃进行成形，得到锻坯；对锻坯进行固溶+时效热处理，获得整体叶盘锻件毛坯。该工艺适用于制备600mm至1000mm，高度在60mm至100mm的整体叶盘锻件，锻件的组织均匀性和性能一致性优于传统工艺。
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公开(公告)号：CN114807678A
公开(公告)日：2022-07-29
申请号：CN202210457478.1
申请日：2022-04-28
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明公开了一种高强、高韧、可焊接高温钛合金及其制备方法，该合金的化学成分及重量百分比为：Al：6.2％～6.9％，Sn：1.4％～3.0％，Zr：3.0％～4.0％，Mo：3.5％～4.5％，W：0.5％～2.0％，Si：0.15％～0.3％，Fe≤0.025％、Ni≤0.015％、H≤0.01％、O≤0.15％、N≤0.03％，余量为Ti和不可避免的杂质元素；同时要求该合金中α稳定元素Al和中性元素Sn、Zr满足铝当量＝(Al+Sn/3+Zr/6)％在7.6％～8.1％之间。该合金综合性能良好，长期服役温度可以达到550℃，不仅拉伸强度和断裂韧性较高，而且疲劳强度和蠕变抗力优异。该合金加工成形性能良好、焊接性能较佳，可用于制作棒材、板材和铸件，可以采用钣金成形或超塑成形扩散焊连接等方法制备薄壁构件。
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公开(公告)号：CN113578959B
公开(公告)日：2022-06-03
申请号：CN202110715396.8
申请日：2021-06-27
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： B21B1/22 , B21B1/38 , B21B3/00 , B21B45/00 , B21B15/00 , B21B47/00 , C22F1/18 , C21D9/46 , C22F1/02
摘要： 一种细晶TA15钛合金箔材的制备方法，具体为：(1)将TA15钛合金铸锭在1000℃～1100℃加热后开坯锻造，获得板坯；(2)在900℃～960℃保温后进行轧制；(3)在β相变点之上30℃～50℃热处理后水淬冷却；(4)在900℃～940℃加热后进行轧制；(5)将所得坯料进行组焊，获得包覆叠轧包；(6)在900℃～940℃加热后，进行第四次轧制；(7)拆开叠轧包后，对坯料进行组焊，获得包覆叠轧包；(8)在920℃～940℃加热后，垂直于上次轧制方向进行轧制；(9)对坯料进行退火、蠕变校形、碱酸洗和砂光后，获得厚度为0.6mm的板材；(10)将板材剪切后进行多次冷轧，得到厚度为0.1mm～0.2mm的轧制态箔材；(11)进行真空退火热处理，获得厚度为0.1mm～0.2mm的成品箔材。
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公开(公告)号：CN112191785B
公开(公告)日：2021-12-10
申请号：CN202010882185.9
申请日：2020-08-28
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明提出了一种高品质钛合金大规格棒材的锻造工艺，具体为：步骤1：将合金铸锭加热至1150～1250℃，完成铸锭的均匀化处理和锻造；步骤2：合金在β相变点以下100～30℃完成总锻比不小于3.5的镦、拔变形；步骤3：在β相变点以下20～5℃完成总锻比不小于3.5的镦、拔变形；步骤4：将合金在β相变点以下100～40℃且不高于步骤2的加热温度完成总锻比不小于4的镦、拔变形；步骤5：在β相变点以下20～5℃完成总锻比不小于4的镦、拔变形；步骤6：合金在β相变点以下120～30℃进行变形，合金在β相变点以下100～40℃的累计锻比不小于8；合金在β相变点以下100～30℃整形至目标尺寸，得到成品棒材。采用上述工艺生产出棒材的显微组织和晶体取向分布的均匀性明显提高，棒材的冶金质量明显高于传统工艺。
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