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公开(公告)号：CN105183992B
公开(公告)日：2019-03-08
申请号：CN201510566266.7
申请日：2015-09-08
摘要： 本发明提供了一种高频变压器最大设计容量的确定方法，包括步骤1：获取高频变压器的磁芯损耗系数；步骤2：获取高频变压器的磁芯面积积Ap、磁芯体积Vcore和磁芯窗口面积Wa，以及温升系数Ks；步骤3：计算高频变压器的最优工作磁密值Bopt；步骤4：计算初选设计容量S0的值、高频变压器原副边绕组的匝数N、交流绕组系数Fr和原副边绕组的平均匝长MLT；步骤5：计算最大设计容量Sm；步骤6：计算新的最大设计容量S'm；步骤7：比较最大设计容量S'm和最大设计容量Sm。与现有技术相比，本发明提供的一种高频变压器最大设计容量的确定方法，在磁芯结构和尺寸固定的条件下，可以方便地确定变压器的最大设计容量值。
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公开(公告)号：CN105118647B
公开(公告)日：2017-06-13
申请号：CN201510540575.7
申请日：2015-08-28
IPC分类号： H01F41/00
摘要： 本发明属于高频变压器设计领域，特别涉及一种大容量高频变压器最优工作频率的确定方法。其特征是：确定变压器磁芯的材料、初选工作频率f，求出相关参数，计算高频变压器的面积积值Ap，根据Ap确定初选磁芯的尺寸；建立工作磁密B和导线电流密度J关于频率的关系表达式；建立特定设计容量S和工作磁密B下，高频变压器体积的等效尺寸SF与初选工作频率f的关系式，求导得到变压器的初选最优工作频率值fopt；计算初选最优工作频率值fopt下的高频变压器面积积值A′p，确定相应的磁芯尺寸值。本发明能应用于不同磁芯材料和原副边不同电压等级的高频变压器设计中最优工作频率的确定，在最大化地减小变压器的设计体积时，可以有效地减少计算工作量，节省计算时间。
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公开(公告)号：CN105118647A
公开(公告)日：2015-12-02
申请号：CN201510540575.7
申请日：2015-08-28
IPC分类号： H01F41/00
摘要： 本发明属于高频变压器设计领域，特别涉及一种大容量高频变压器最优工作频率的确定方法。其特征是：确定变压器磁芯的材料、初选工作频率f，求出相关参数，计算高频变压器的面积积值Ap，根据Ap确定初选磁芯的尺寸；建立工作磁密B和导线电流密度J关于频率的关系表达式；建立特定设计容量S和工作磁密B下，高频变压器体积的等效尺寸SF与初选工作频率f的关系式，求导得到变压器的初选最优工作频率值fopt；计算初选最优工作频率值fopt下的高频变压器面积积值A′p，确定相应的磁芯尺寸值。本发明能应用于不同磁芯材料和原副边不同电压等级的高频变压器设计中最优工作频率的确定，在最大化地减小变压器的设计体积时，可以有效地减少计算工作量，节省计算时间。
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公开(公告)号：CN105183992A
公开(公告)日：2015-12-23
申请号：CN201510566266.7
申请日：2015-09-08
摘要： 本发明提供了一种高频变压器最大设计容量的确定方法，包括步骤1：获取高频变压器的磁芯损耗系数；步骤2：获取高频变压器的磁芯面积积Ap、磁芯体积Vcore和磁芯窗口面积Wa，以及温升系数Ks；步骤3：计算高频变压器的最优工作磁密值Bopt；步骤4：计算初选设计容量S0的值、高频变压器原副边绕组的匝数N、交流绕组系数Fr和原副边绕组的平均匝长MLT；步骤5：计算最大设计容量Sm；步骤6：计算新的最大设计容量S'm；步骤7：比较最大设计容量S'm和最大设计容量Sm。与现有技术相比，本发明提供的一种高频变压器最大设计容量的确定方法，在磁芯结构和尺寸固定的条件下，可以方便地确定变压器的最大设计容量值。
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公开(公告)号：CN117286431A
公开(公告)日：2023-12-26
申请号：CN202311551367.8
申请日：2023-11-21
申请人： 国网智能电网研究院有限公司 , 国网河北省电力有限公司沧州供电分公司 , 华北电力大学 , 青岛云路先进材料技术股份有限公司
摘要： 一种铁基非晶软磁合金铸带，其非晶合金的元素构成的化学表达式为(FexNi1‑x)aPbBcSidNdeTifMg，其中M为Au、Ag、Pd、Pt元素；a、b、c、d、e、f、g分别表示各组分的原子百分比含量；67.9≤a≤82.4，2.1≤b≤11.9，4.9≤c≤12.9，0.7≤d≤8.9，0.5≤e≤1.7，0.1≤f≤2，0.1≤g≤1，0.1≤x≤1，且a+b+c+d+e+f＝100；其制备方法，包括以下步骤：按铁基非晶软磁合金铸带的原子百分比配料，配料完成后采用感应炉将原料融化，在保护气氛下，将中间包中的熔融合金液喷射于两个反向旋转的铜辊之间，调控轧制力和辊轮转速，制备铁基非晶双辊铸带。
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公开(公告)号：CN117265433A
公开(公告)日：2023-12-22
申请号：CN202311551318.4
申请日：2023-11-21
申请人： 国网智能电网研究院有限公司 , 国网河北省电力有限公司沧州供电分公司 , 华北电力大学
IPC分类号： C22C45/02 , C22C38/10 , C22C38/02 , C22C38/00 , C22C38/12 , C22C33/00 , C22C33/04 , B22D11/06 , C21D9/52 , C21D1/26
摘要： 一种铁基非晶纳米晶合金，其构成的化学表达式为：(FeCo)a(BSiC)b(AgTaM)c；其中，M为Dy或Ho稀土元素中的一种，a、b、c分别代表对应组分的原子质量百分比含量；80.1≤a≤85.4，12.1≤b≤18.9，1.5≤c≤5.3，且a+b+c＝100；其制备方法，包括以下步骤：按铁基非晶纳米晶合金的原子百分比配料，配料完成后采用感应炉将原料融化，将熔融的合金液通过双辊轧制制备非晶铸带，将所述合金带材进行退火热处理，获得铁基非晶纳米晶合金；所制备的铁基非晶纳米晶铸带的饱和磁感应强度不低于1.6 T。
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公开(公告)号：CN116542028A
公开(公告)日：2023-08-04
申请号：CN202310419043.2
申请日：2023-04-19
申请人： 华北电力大学 , 国网河北省电力有限公司沧州供电分公司 , 国网智能电网研究院有限公司
IPC分类号： G06F30/20 , G16C60/00 , G06F111/04
摘要： 本发明公开一种非晶‑硅钢组合立体卷铁心配电变压器结构优化方法，属于组合卷铁心领域。首先确定内层使用硅钢材料、外层使用非晶材料的非晶‑硅钢组合立体卷铁心结构，进而确定非晶‑硅钢组合立体卷铁心配电变压器的结构参数，然后将结构参数作为优化变量，建立非晶‑硅钢组合立体卷铁心配电变压器的结构优化模型，最后以空载损耗最小和A计权声压级最小为优化目标，采用多目标优化算法解算结构优化模型，获得非晶‑硅钢组合立体卷铁心配电变压器的最优结构参数。本发明提出能够综合非晶和硅钢各自优点的组合立体卷铁心结构，并对组合立体卷铁心的结构参数进行优化设计，获得了具有低空载损耗、低振动噪声的非晶‑硅钢组合立体卷铁心配电变压器。
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公开(公告)号：CN117265433B
公开(公告)日：2024-02-20
申请号：CN202311551318.4
申请日：2023-11-21
申请人： 国网智能电网研究院有限公司 , 国网河北省电力有限公司沧州供电分公司 , 华北电力大学
IPC分类号： C22C45/02 , C22C38/10 , C22C38/02 , C22C38/00 , C22C38/12 , C22C33/00 , C22C33/04 , B22D11/06 , C21D9/52 , C21D1/26
摘要： 一种铁基非晶纳米晶合金，其构成的化学表达式为：(FeCo)a(BSiC)b(AgTaM)c；其中，M为Dy或Ho稀土元素中的一种，a、b、c分别代表对应组分的原子质量百分比含量；80.1≤a≤85.4，12.1≤b≤18.9，1.5≤c≤5.3，且a+b+c＝100；其制备方法，包括以下步骤：按铁基非晶纳米晶合金的原子百分比配料，配料完成后采用感应炉将原料融化，将熔融的合金液通过双辊轧制制备非晶铸带，将所述合金带材进行退火热处理，获得铁基非晶纳米晶合金；所制备的铁基非晶纳米晶铸带的饱和磁感应强度不低于1.6 T。
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公开(公告)号：CN116401887A
公开(公告)日：2023-07-07
申请号：CN202310418060.4
申请日：2023-04-19
申请人： 华北电力大学 , 国网河北省电力有限公司沧州供电分公司 , 国网智能电网研究院有限公司
摘要： 本发明公开一种非晶‑硅钢组合立体卷铁心励磁电流确定方法及设备，属于组合立体卷铁心领域。根据建立的非晶‑硅钢组合立体卷铁心的励磁等效电路模型和等效磁路模型，获得非晶‑硅钢组合立体卷铁心的等效电路‑磁路耦合模型，采用四阶龙格‑库塔算法求解等效电路‑磁路耦合模型，即可获得非晶‑硅钢组合立体卷铁心的励磁电流，实现了准确、快速地分析组合立体卷铁心的磁化特性。
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