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公开(公告)号：CN116680996A
公开(公告)日：2023-09-01
申请号：CN202310147925.8
申请日：2023-02-21
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F30/28 , G06Q50/02 , G06F119/14 , G06F113/08 , G06F111/10
摘要： 本发明涉及油气田勘探开发技术领域，具体公开了一种海上油田基于注水效率最优的注采结构优化方法，该方法采用以下步骤：S1：根据研究对象地质油藏特征，划定注采井组；S2：将注采井组简化为若干个流管组成的连通模型，连通模型包括液流强度和流管储量两个参数；S3：通过计算液流强度和流管储量分别表征每条流管内流体的流动能力和控制储量的大小；S4：基于生产动态数据反演修正液流强度和流管储量；S5：利用液流强度和流管储量定量计算各注采井的注采方向的累产油量和剩余可采储量；S6：基于注水效率最优为目标，进行注采结构优化。本发明适用性强、减少了主观因素影响、实现注水效率最优的同时，保证了累增油最大化。
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公开(公告)号：CN116498306A
公开(公告)日：2023-07-28
申请号：CN202310177775.5
申请日：2023-02-23
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明涉及油藏开发领域，公开了一种确定稠油油藏热水驱临界注热温度的方法。包括如下步骤：S1、确定模拟稠油油藏热水驱实验在不同温度、不同渗透率下的启动压力梯度，并在同一渗透率下拟合出以温度为横坐标、启动压力梯度为纵坐标的启动压力梯度‑温度曲线；S2、根据所述启动压力梯度‑温度曲线确定油藏热水驱实验的临界注热温度。该方法具有可量化、可操作性强的优点，适用于热采稠油油藏的注采参数的确定，对稠油油藏热采方案设计具有重要意义。
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公开(公告)号：CN117056871A
公开(公告)日：2023-11-14
申请号：CN202310631303.2
申请日：2023-05-31
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明提供了多层油藏合采单井产能层间干扰系数定量计算方法，属于油气田勘探开发技术领域，包括以下步骤：基于测井参数，确定研究对象单井开发的油层层数和每个油层的厚度、渗透率；按照渗透率大小对多层油藏进行排序；将多层油藏合采的干扰问题分解为多个两层油藏之间干扰的问题；建立两层油藏合采层间干扰系数与渗透率级差之间的关系；计算两层油藏之间干扰系数；计算每个层的总干扰系数；计算研究对象的多层油藏合采单井产能层间干扰系数。本发明将多层油藏合采单井产能层间干扰问题转换为多个两层油藏合采单井产能层间干扰问题，实现了对任一层数、任一厚度情况下多层油藏合采单井产能层间干扰系数定量计算，计算结果更加真实可靠。
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公开(公告)号：CN116451453A
公开(公告)日：2023-07-18
申请号：CN202310358688.X
申请日：2023-04-06
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F111/10
摘要： 本发明公开了一种基于油层几何形状因子的常规砂岩油藏储量动用程度确定方法，包括统计常规砂岩油藏部分小层中各个砂体的周长和面积；根据部分小层中各个砂体的周长和面积计算部分小层的小层形状因子；运用数值模拟手段得含水饱和度，并计算得出部分小层的储层动用程度；统计部分小层的油层钻遇率，分析小层形状因子、储层动用程度和油层钻遇率三者之间的联系，建立小层形状因子、储层动用程度和油层钻遇率的关系式；根据小层形状因子、储层动用程度和油层钻遇率的关系式计算目标层的储层动用程度。本发明能够快捷地准确计算目标层的储量动用程度。
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公开(公告)号：CN118708845A
公开(公告)日：2024-09-27
申请号：CN202410802246.4
申请日：2024-06-20
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F17/10 , E21B43/24 , G06F17/18 , G06F30/20 , G06F111/10 , G06F113/08 , G06F119/14
摘要： 本发明公开了一种蒸汽吞吐稠油油藏顶水水侵突破极限压差计算方法，包括：确定顶水稠油油藏蒸汽吞吐加热区的平均地层温度和地层原油粘度以及各区的启动压力梯度；计算不考虑隔夹层影响的蒸汽吞吐顶水突破极限压差；数值模拟计算不同隔夹层分布模式下的顶水稠油油藏蒸汽吞吐周期产液量；分别建立隔夹层对产液量影响因子与各隔夹层参数的关系曲线；拟合确定隔夹层对产液量影响因子与各隔夹层参数的单因素函数关系；多元线性回归得到隔夹层对产液量影响因子的表达式；修正得到考虑隔夹层影响的顶水突破极限压差等步骤。本发明有效指导稠油热采高效开发，对指导稠油油田顶水水侵预防、保证稠油油田开发取得较好效果具有重要的意义。
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公开(公告)号：CN117404054A
公开(公告)日：2024-01-16
申请号：CN202311250400.3
申请日：2023-09-26
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明提供了一种海上高含水油田基于流场表征的注采结构调整方法，属于油藏工程技术领域，包括以下步骤：S1：油藏数值模型精细历史拟合及流场基础属性参数的计算；S2：以数值模型中的网格为单元，计算输出每个网格中的动效系数，并进行归一化处理；S3：动效系数场分级评价，划分注采结构调整潜力单元；S4：计算输出每个网格单元的储量丰度系数，并进行归一化处理；S5：将网格单元的归一化的动效系数和储量丰度系数结合，计算输出动态劈分系数；S6：基于动态劈分系数开展流场分级评价，进而指导注采结构调整。本发明实现了对储层油水渗流规律和剩余油富集规律的实时定量刻画，提高了海上高含水油田注采结构调整的准确度和可信度。
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公开(公告)号：CN116660456A
公开(公告)日：2023-08-29
申请号：CN202310188308.2
申请日：2023-02-22
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明涉及油气田开发技术，公开了一种热水和高温驱油剂协同提高稠油驱油效率机理表征的方法。该方法包括以下步骤：测定目标区块的油水相渗数据；测定目标区块原油不同温度和不同驱油剂浓度下的驱油剂界面张力σ；将所述驱油剂浓度转换为摩尔分数，并回归得到不同温度和不同驱油剂摩尔分数下的界面张力；根据界面张力计算毛管数Nc；根据毛管数Nc计算相渗插值参数D插值；计算不同驱油剂摩尔浓度下的实际油水相渗曲线；测定驱油剂动态、静态吸附数据；计算最大吸附量和残余吸附水平；通过实验测试数据验证数值模拟机理表征计算的结果。该方法能够实现稠油油藏“热‑高温驱油剂”协同提高驱油效率的机理表征，操作性强且应用广泛。
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公开(公告)号：CN116542007A
公开(公告)日：2023-08-04
申请号：CN202310189077.7
申请日：2023-02-22
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F30/20 , E21B43/24 , G06F18/241 , G06Q50/02 , G06F17/10 , G06F119/08 , G06F119/14 , G06F113/08 , G06F111/10
摘要： 本发明涉及稠油热采领域，公开了一种水平井蒸汽驱热前缘的识别方法。包括如下步骤：S1、根据蒸汽驱生产动态数据拟合出流动压差积分与累计注入量关系曲线，即积分曲线；S2、根据所述积分曲线计算积分曲线一阶数值导数；S3、联立所述积分曲线和所述一阶导数曲线，并基于拟稳态渗流理论，识别油藏中蒸汽腔体是否形成；S4、在所述油藏中形成蒸汽腔体后，根据生产数据计算所述蒸汽腔体扩展半径。该方法能够准确识别驱替前缘的物态变化，提高识别精度，为海上稠油热采中蒸汽驱的现场应用提供依据和支持，填补井间监测空白。
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公开(公告)号：CN116522047A
公开(公告)日：2023-08-01
申请号：CN202310274040.4
申请日：2023-03-17
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明提供一种确定凝析气藏注气能力计算方法、设备及其存储介质，属于天然气注采技术领域，确定凝析气藏注气能力计算方法包括：求解凝析气井产能方程；采用凝析气井产能方程，计算每个生产压差对应的凝析气产量；采用气体状态方程，将凝析气产量换算成凝析气井底体积流量；采用井底体积流量方程，将凝析气井底体积流量折算成注入气井底体积流量；采用气体状态方程，将注入气井底体积流量折算成注入气的地面标准条件下体积流量；根据注入气的地面标准条件下体积流量和对应的压力，回归求解注气井二项式注气方程，得到注入气井的注气方程，计算注气能力。通过本发明提供的方法，准确快速获得注气能力，为注气开发凝析气藏经济高效开发提供帮助。
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公开(公告)号：CN116607924A
公开(公告)日：2023-08-18
申请号：CN202310179308.6
申请日：2023-02-24
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明涉及油气田开发技术，公开了一种稠油油藏热水驱极限井距的确定方法。包括如下步骤：S1、渗流实验测试得到不同温度对应的启动压力梯度；S2、根据不同温度对应的启动压力梯度，确定启动压力梯度曲线的拐点温度；S3、基于压力梯度曲线的拐点温度划分注采井间的渗流区域；S4、基于划分的渗流区域，计算注采井间达西渗流区的渗流阻力Rd；S5、基于Rd计算注采井间达西渗流区的压力降ΔPd；S6、基于ΔPd计算注采井间非达西渗流区的长度lnd；S7、基于lnd确定稠油油藏热水驱的极限井距L。该确定方法能够指导稠油油藏热水驱开发方案的制定，提高开发效果。
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