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公开(公告)号：CN118653093A
公开(公告)日：2024-09-17
申请号：CN202411130112.9
申请日：2024-08-16
Applicant: 北京科技大学
IPC: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/42 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C33/06 , B22D11/00 , C21D1/00 , C21D6/00 , C21D8/02
Abstract: 本发明提供一种800MPa级稀土复合Nb、Ti微合金化高强耐候钢及制备方法，涉及高强耐候钢的技术领域。所述800MPa级稀土复合Nb、Ti微合金化高强耐候钢中金相组成为92‑94.5%的多边形铁素体组织+3.0‑5.0%的少量的珠光体组织+2.5‑3.0%的微合金析出相组织；本发明通过在耐候钢中添加微量的稀土元素Ce，利用稀土元素Ce与Nb、Ti等微合金元素的相互作用关系，促进细小弥散微合金析出相的析出，大幅度提高耐候钢的屈服强度，同时保证了钢材的塑性，有利于推动更高强度的高强耐候钢的进一步研发。
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公开(公告)号：CN115679089B
公开(公告)日：2024-09-06
申请号：CN202211328174.1
申请日：2022-10-27
Applicant: 北京科技大学
IPC: C21D11/00 , C21D8/06 , C21D6/00 , C22C38/02 , C22C38/06 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/38 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/58 , C22C38/60
Abstract: 本发明属于金属材料领域，涉及一种调控前轴用低碳贝氏体非调质钢显微组织的控锻控冷工艺。该工艺包括以下步骤：将直径为Ф130mm的前轴用低碳贝氏体型非调质钢棒材经下料、中频感应炉加热，滚锻、模锻、切边后上控冷线进行控制冷却，采用先快冷后缓冷的分段冷却方式进行控冷。采用该工艺获得的显微组织为粒状贝氏体组织+少量细小弥散分布的铁素体组织，贝氏体组织比例占90～95％，抗拉强度Rm为990～1050MPa，屈服强度Rp0.2为650～670MPa，室温冲击功AKU为60～63J，同时具有合适的维氏硬度，硬度控制在370～380HV之间。
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公开(公告)号：CN107587076B
公开(公告)日：2019-04-12
申请号：CN201710848080.X
申请日：2017-09-19
Applicant: 北京科技大学
IPC: C22C38/38 , C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/06 , C22C38/60 , C22C38/28 , C22C38/26 , C22C38/24 , C22C38/22 , C22C38/20 , C22C38/40 , C22C38/42 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/58 , C21D8/06 , F16C3/06
Abstract: 本发明属于金属材料领域，涉及一种满足重型汽车发动机曲轴用铁素体+珠光体型非调质钢组织要求的大棒材轧制工艺。该大棒材主要生产工艺流程为：连铸大方坯→加热炉加热→可逆轧机粗轧→连轧机精轧→锯切→冷床控冷→集捆→入保温坑缓冷。为了满足对轧材心部原奥氏体晶粒度、铁素体比例和组织均匀性的要求，控制方法对连铸坯加热制度、热轧变形制度、精轧温度、先共析铁素体析出温度区间冷速和入坑温度给出了明确要求。采用该控制方法后，轧材心部组织为铁素体+珠光体；原奥氏体晶粒度不低于6.0级，铁素体比例不低于25％，带状组织不大于2.0级，组织均匀，无异常粗大晶粒。从而达到了一种国际领先的重型汽车发动机非调质钢曲轴对原材料的组织要求。
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公开(公告)号：CN106555114B
公开(公告)日：2018-03-13
申请号：CN201610913325.8
申请日：2016-10-19
Applicant: 北京科技大学
IPC: C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/60 , C22C38/06 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/18 , C22C38/38 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/46 , C22C38/44 , C22C38/42 , C22C38/58 , C21D8/00
Abstract: 本发明属于金属材料领域，涉及一种铁素体+珠光体型非调质钢曲轴锻件的贝氏体控制方法。该曲轴锻件主要生产工艺流程为：原料钢材→感应加热→两道次辊锻→闭模预锻→闭模终锻→切边→校正→控制冷却。为了系统控制贝氏体，控制方法对原料钢材的偏析和原奥氏体晶粒度、曲轴锻件的原奥氏体晶粒度、感应加热工艺和控制冷却工艺给出了明确要求。采用该控制方法后，非调质钢曲轴锻件组织为铁素体+珠光体，无贝氏体；硬度228～265HB，具有良好的力学性能和机加工性能。从而可有效避免“打刀”、“断钻头”等问题，提高曲轴合格率，降低曲轴制造成本，特别是机加工成本，满足大马力汽车发动机对曲轴越来越高的性能要求。
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公开(公告)号：CN107587073A
公开(公告)日：2018-01-16
申请号：CN201710851972.5
申请日：2017-09-19
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 本发明属于金属材料领域，涉及一种含钛、氮的汽车发动机曲轴用非调质钢，其化学成分质量百分比为：0.44％～0.48％C、0.25％～0.45％Si、0.82％～0.92％Mn、0.12％～0.21％Cr、0.07％～0.10％V、0.02～0.03％Ti、0.010～0.020％N、P≤0.025％、0.040～0.060％S，其余部分为Fe和正常杂质。上述成分的轧制大棒材(直径110mm)的显微组织为珠光体+铁素体，其组织较细且均匀性很好；大棒材1/2半径位置的奥氏体晶粒度可达到8.0级，心表晶粒度极差可低至0.5级。以上述大棒材为原料模锻得到曲轴，其显微组织为珠光体+晶界铁素体+晶内铁素体；曲轴主轴颈1/2半径位置的屈服强度可达到500MPa以上，抗拉强度可达到800MPa以上，室温冲击功KU2可达到20J以上；曲轴输出端横截面的硬度在240-260HB，适宜钻孔加工，可降低机加工成本。从而能够满足大棒材组织均匀性和曲轴综合力学性能的要求。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN106555114A
公开(公告)日：2017-04-05
申请号：CN201610913325.8
申请日：2016-10-19
Applicant: 北京科技大学
IPC: C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/60 , C22C38/06 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/18 , C22C38/38 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/46 , C22C38/44 , C22C38/42 , C22C38/58 , C21D8/00
CPC classification number: C22C38/04 , C21D8/005 , C21D2211/005 , C21D2211/009 , C22C38/02 , C22C38/06 , C22C38/18 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/38 , C22C38/42 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/58 , C22C38/60
Abstract: 本发明属于金属材料领域，涉及一种铁素体+珠光体型非调质钢曲轴锻件的贝氏体控制方法。该曲轴锻件主要生产工艺流程为：原料钢材→感应加热→两道次辊锻→闭模预锻→闭模终锻→切边→校正→控制冷却。为了系统控制贝氏体，控制方法对原料钢材的偏析和原奥氏体晶粒度、曲轴锻件的原奥氏体晶粒度、感应加热工艺和控制冷却工艺给出了明确要求。采用该控制方法后，非调质钢曲轴锻件组织为铁素体+珠光体，无贝氏体；硬度228～265HB，具有良好的力学性能和机加工性能。从而可有效避免“打刀”、“断钻头”等问题，提高曲轴合格率，降低曲轴制造成本，特别是机加工成本，满足大马力汽车发动机对曲轴越来越高的性能要求。
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公开(公告)号：CN105821371A
公开(公告)日：2016-08-03
申请号：CN201610211271.0
申请日：2016-04-06
Applicant: 北京科技大学
CPC classification number: C23C8/46 , C21D1/18 , C21D1/74 , C21D2211/002 , C21D2211/008 , C21D2221/10
Abstract: 本发明涉及一种具有硬度梯度分布的钎具钢XGQ25的热处理工艺，可实现渗碳后钎具由表面到基体具有合理的硬度梯度分布。该工艺包括以下步骤：将渗碳后的钎具在800℃±10℃淬火保温60分钟，保温完成后分三段进行冷却，首先采用油冷至400℃±10℃，随后随炉冷却至200℃，冷速0.05～0.1℃/s，而后在200℃以下空冷至室温。然后在200℃回火保温120分钟，保温完成后空冷至室温。通过该工艺的实施，使得渗碳后钎具形成表面高硬度的高碳马氏体组织(HV640～660)、心部高韧性的下贝氏体组织(无缺口冲击功115～120J)及较宽过渡层(宽度0.5～1.0mm)的下贝氏体和低碳马氏体复相组织，获得钎具强韧性良好匹配，从而有效的提高了钎具的使用寿命。
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公开(公告)号：CN104535399A
公开(公告)日：2015-04-22
申请号：CN201410811551.6
申请日：2014-12-23
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 一种盾构机轴承套圈用钢原始奥氏体晶粒的显示方法，涉及金相制备技术领域，提供一种盾构机轴承套圈用钢42CrNiMo原始奥氏体晶粒的显示方法。对加工成规则形状的试样进行热处理，即将试样放置在已升至预设温度的厢式电阻加热炉中，保温一定时间后取出；对试样淬火处理，待试样完全冷却后取出；对热处理后的试样进行粗磨、细磨及抛光处理；采用一定成分的侵蚀液对已抛光试样进行反复的侵蚀和抛光，待奥氏体晶粒逐渐清晰后清洗，吹干，在显微镜下即可观察到较为清晰的原始奥氏体晶粒。与常规的方法相比，本发明的特点在于热酸侵蚀时间由30min缩短至5min以内，侵蚀效果良好，晶粒显示清晰，操作简便。
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公开(公告)号：CN104532140A
公开(公告)日：2015-04-22
申请号：CN201410802625.X
申请日：2014-12-22
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 本发明一种大尺寸盾构机轴承套圈用钢及其热处理方法，它是由如下的元素和含量组成（按重量百分比计）：C：0.41-0.45、Si：0.17-0.37、Mn：0.60-0.80、Cr：0.90-1.20、Mo：0.15-0.25、Ni：0.50-0.70、P：≤0.015、S：≤0.003、H：≤0.00018、O：≤0.0015；其余部分为Fe和正常的杂质。经合金化设计后的实验钢具有良好的淬透性，端淬实验的淬硬层深度达到40mm以上，比42CrMo高30mm；盾构机轴承套圈整体经调质热处理，表面经感应淬火后，表面淬硬层组织为隐晶马氏体，基体组织为回火索氏体；表面具有较高的硬度，均值为58.5-60.3HRC；心部具有良好的韧性，-20℃冲击韧性AKv均值为106J以上；以及适宜的硬度，均值为272-283HB。同时，实际生产冷却介质的控制工艺窗口也更宽（冷速在10℃/s以上）。从而能够满足大尺寸盾构机轴承套圈用钢综合力学性能的要求。
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公开(公告)号：CN104032221A
公开(公告)日：2014-09-10
申请号：CN201410100665.X
申请日：2014-03-18
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 本发明涉及一种铌微合金化高碳铬轴承钢及其热轧生产方法，属于金属材料领域。所述铌微合金化高碳铬轴承钢化学成分质量百分比为：0.95~1.05%C、0.15~0.85%Si、0.15~0.45%Mn、0.35~1.95%Cr、0.010~0.040%Nb、Mo≤0.40%、P≤0.025%、S≤0.025%、Cu≤0.25%，余量为Fe及不可避免杂质；其热轧工艺：加热炉均热温度1180~1260℃，总加热时间≥7h；开轧温度1060~1180℃，终轧温度800~950℃，轧后冷速≥0.5℃/s。利用铌的细化晶粒作用，以及其对碳化物的影响，该铌微合金化高碳铬轴承钢具有热轧材网状碳化物厚度薄甚至无网状碳化物；使用时，球化退火过程中脱碳敏感性低，以及淬火回火处理后无碳化物网状、碳化物带状级别低，组织细小、均匀。
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