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公开(公告)号：CN109295391B
公开(公告)日：2020-03-20
申请号：CN201811399888.5
申请日：2018-11-22
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
Abstract: 本发明公开了一种高强韧性非调质钢及其制备方法，属于合金结构钢技术领域，通过增加N含量、合理添加Mn、Cr及V以及精确控制V/N质量比解决了现有技术中非调质钢无法兼顾强度、韧性和使用成本的难题。高强韧性非调质钢的组成按质量百分比为：C：0.23～0.27％；Si：0.22～0.35％；Mn：1.81～1.90％；Cr：0.50～0.55％；S：0.045‑0.06％；P：≤0.02％；V：0.11～0.14％；N：0.025～0.040％，其余为铁和不可避免的杂质。高强韧性非调质钢抗拉强度≥950MPa，夏比冲击功KU2(20℃)≥55J。高强韧性非调质钢的制备方法包括冶炼、锻造和锻后冷却过程。本发明可用于汽车保安件。
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公开(公告)号：CN109097685A
公开(公告)日：2018-12-28
申请号：CN201811008618.7
申请日：2018-08-28
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
Abstract: 本发明公开了一种大线能量焊接用钢板及其制造方法，属于极地低温船舶用钢技术领域，本发明采用低碳V-N-Ti微合金化和B微合金化技术，V、N、Ti、B合理配比，优化合金元素含量，并采用三阶段轧制工艺制备，从而细化钢板铁素体晶粒尺寸，提高钢板低温韧性、强度，提高焊接接头的低温韧性。其组成以质量百分比计为C：0.07～0.10％、Si：0.10～0.30％、Mn：0.5-2.0％、S：≤0.001％、P：≤0.005、Als：0.02～0.06％、Ti：0.008～0.015％、B：0.0008～0.0015％、N：0.007～0.009％、V：0.04～0.1％，其余为Fe和不可避免的杂质元素；固溶氮含量＝N-0.28Ti-1.27B-0.03V，固溶氮含量小于0.003％，其中N、Ti、B、V为各元素的质量百分比含量。上述大线能量焊接用钢板可用于极地船舶的建造。
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公开(公告)号：CN106555117B
公开(公告)日：2018-08-28
申请号：CN201611096842.7
申请日：2016-12-02
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
IPC: C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C21C5/52 , B21B1/02 , C21C7/00 , C21D8/06
Abstract: 本发明公开了一种截面性能均匀的高强度球扁钢及其生产工艺。球扁钢中化学成分以质量百分比计：C:0.07％～0.12％，Si:0.30％～0.50％，Mn:1.00％～1.50％，P≤0.015％，S≤0.010％，Ni:0.50％～1.00％，V:0.05％～0.12％，Ti:0.005％～0.012％，N:0.014％～0.024％，其中C/N≤5.5，Ti/V≤0.15，Mn/Ni≤2.0，余量为Fe和不可避免的杂质。生产工艺是经过电炉冶炼、炉外精炼、连铸、开坯、轧制和热处理工艺。本发明的有益效果为所制备的球扁钢的球头和腹板屈服强度不低于440MPa，‑40℃低温冲击功不低于49J，截面屈服强度差在15MPa之内，且从根本上解决了球扁钢无法同时满足高强度、高韧性及截面性能均匀的问题。
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公开(公告)号：CN106676240B
公开(公告)日：2018-08-10
申请号：CN201611201666.9
申请日：2016-12-22
Applicant: 钢铁研究总院
IPC: C21D8/02 , C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/58 , C22C38/42 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/46 , C22C38/32 , C22C38/16 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14
Abstract: 一种表层超细晶铁素体低合金钢厚板的制备方法，属于低合金钢生产技术领域。工艺步骤及控制的技术参数为：轧制前的板坯再加热温度1050～1200℃；粗轧阶段轧制温度在奥氏体再结晶终止温度Tnr～Tnr+100℃范围内；将中间坯表面以6～33℃/s的速度加速冷却至Ar3～Ms之间精轧各道次轧制温度在Ac1+40℃～A3之间，各道次平均应变速率在0.2～6s‐1之间；轧后6～24℃/s的速度快速冷却钢板，钢板返红温度在600℃～420℃之间，随后空冷。优点在于，可以避免或减少厚钢板采用返温轧制工艺时其表面容易形成的回火马氏体、贝氏体组织以及形变铁素体组织，从而减轻这些组织对于表层超细晶厚钢板的止裂韧性及整体综合性能的不利影响。
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公开(公告)号：CN105420596B
公开(公告)日：2017-12-26
申请号：CN201510822769.6
申请日：2015-11-24
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
IPC: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/08 , C22C38/16 , C22C38/18 , C22C38/14 , C22C38/12 , C22C38/60 , C22C33/04 , C21D8/02
Abstract: 本发明提供了一种原油储运容器用耐腐蚀钢及其制备方法，耐腐蚀钢含有成分质量百分含量：C：0.01～0.4％、Si：0.01～2％、Mn：0.1～2.0％、S≦0.01％、P：0.02～0.08％、Ni：0.05～2.0％、Cu：0.05～2.0％、Cr：0.005～2.0％、Sb：0.05～0.3％、Hf：0.0005～0.2％、Ti≦0.2％、Nb≦0.3％，同时耐蚀指数Cα和Cβ均满足在0.5～0.9范围内。该耐蚀钢通过转炉冶炼、连铸、控制轧制、控制冷却等工艺获得。本发明耐腐蚀钢材具备优异的耐大气腐蚀性能、耐干湿交替酸性油气腐蚀性能，可代替涂层直接应用于原油储运容器的制造。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN106755868A
公开(公告)日：2017-05-31
申请号：CN201611147472.5
申请日：2016-12-13
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
CPC classification number: C21D8/0226 , C21D2211/005 , C21D2211/009 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/14
Abstract: 本发明公开了一种低成本可大线能量焊接高强高韧性钢板的制造方法。在电炉或者转炉冶炼时进行Al脱氧，并控制钢板中Al≥0.04％，N/Al＜0.1；将连铸坯再加热950℃～1100℃，然后进行轧制，第一阶段轧制累积变形量≥60％，轧制变形速度＜1m/s，终轧温度≥900℃；第二阶段轧制变形温度≤830℃，道次间隔时间≤10s，累积变形量≥30％；第三阶段开轧温度为Ar3+20℃，终轧温度为Ar3‑40℃。钢板的冷却速度为5～15℃/s。本发明的有益效果是钢板生产工艺简单、钢材成本低廉，可广泛的应用于低温容器储罐、低温船板和高寒地区使用的高强度钢。
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公开(公告)号：CN106676240A
公开(公告)日：2017-05-17
申请号：CN201611201666.9
申请日：2016-12-22
Applicant: 钢铁研究总院
IPC: C21D8/02 , C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/58 , C22C38/42 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/46 , C22C38/32 , C22C38/16 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14
CPC classification number: C21D8/0226 , C21D2211/005 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , C22C38/32 , C22C38/42 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/58
Abstract: 一种表层超细晶铁素体低合金钢厚板的制备方法，属于低合金钢生产技术领域。工艺步骤及控制的技术参数为：轧制前的板坯再加热温度1050～1200℃；粗轧阶段轧制温度在奥氏体再结晶终止温度Tnr～Tnr+100℃范围内；将中间坯表面以6～33℃/s的速度加速冷却至Ar3～Ms之间精轧各道次轧制温度在Ac1+40℃～A3之间，各道次平均应变速率在0.2～6s‐1之间；轧后6～24℃/s的速度快速冷却钢板，钢板返红温度在600℃～420℃之间，随后空冷。优点在于，可以避免或减少厚钢板采用返温轧制工艺时其表面容易形成的回火马氏体、贝氏体组织以及形变铁素体组织，从而减轻这些组织对于表层超细晶厚钢板的止裂韧性及整体综合性能的不利影响。
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公开(公告)号：CN106555117A
公开(公告)日：2017-04-05
申请号：CN201611096842.7
申请日：2016-12-02
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
IPC: C22C38/04 , C22C38/02 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C21C5/52 , B21B1/02 , C21C7/00 , C21D8/06
CPC classification number: C22C38/04 , B21B1/026 , C21C5/52 , C21C7/0068 , C21D8/065 , C21D2211/005 , C21D2211/009 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14
Abstract: 本发明公开了一种截面性能均匀的高强度球扁钢及其生产工艺。球扁钢中化学成分以质量百分比计：C:0.07％～0.12％，Si:0.30％～0.50％，Mn:1.00％～1.50％，P≤0.015％，S≤0.010％，Ni:0.50％～1.00％，V:0.05％～0.12％，Ti:0.005％～0.012％，N:0.014％～0.024％，其中C/N≤5.5，Ti/V≤0.15，Mn/Ni≤2.0，余量为Fe和不可避免的杂质。生产工艺是经过电炉冶炼、炉外精炼、连铸、开坯、轧制和热处理工艺。本发明的有益效果为所制备的球扁钢的球头和腹板屈服强度不低于440MPa，‑40℃低温冲击功不低于49J，截面屈服强度差在15MPa之内，且从根本上解决了球扁钢无法同时满足高强度、高韧性及截面性能均匀的问题。
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公开(公告)号：CN104235517B
公开(公告)日：2016-05-25
申请号：CN201410445983.X
申请日：2014-09-03
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
Abstract: 本发明公开了一种耐腐蚀钛-钢复合管及其制备方法。耐腐蚀钛-钢复合管由内层、外层以及介于内层和外层之间的中间层构成，其中，内层和外层中的一个由钛材形成，内层和外层中的另一个由钢质材形成，中间层为内层的材料和外层的材料相互间的元素扩散过渡区域。根据本发明，采用热轧或者热挤压方法制备的钛-钢无缝复合管复合率超过99％以上，剪切强度超过200MPa。因此，根据本发明，可实现钛-钢复合管的批量生产，并且具有尺寸精度高、覆层厚度均匀、环境污染小、噪音低、生产成本低等优势。
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公开(公告)号：CN105420596A
公开(公告)日：2016-03-23
申请号：CN201510822769.6
申请日：2015-11-24
Applicant: 钢铁研究总院 , 中联先进钢铁材料技术有限责任公司
IPC: C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/08 , C22C38/16 , C22C38/18 , C22C38/14 , C22C38/12 , C22C38/60 , C22C33/04 , C21D8/02
CPC classification number: C22C38/02 , C21D8/0226 , C21D2211/001 , C22C33/04 , C22C38/002 , C22C38/04 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , C22C38/18 , C22C38/60
Abstract: 本发明提供了一种原油储运容器用耐腐蚀钢及其制备方法，耐腐蚀钢含有成分质量百分含量：C：0.01～0.4％、Si：0.01～2％、Mn：0.1～2.0％、S≦0.01％、P：0.02～0.08％、Ni：0.05～2.0％、Cu：0.05～2.0％、Cr：0.005～2.0％、Sb：0.05～0.3％、Hf：0.0005～0.2％、Ti≦0.2％、Nb≦0.3％，同时耐蚀指数Cα和Cβ均满足在0.5～0.9范围内。该耐蚀钢通过转炉冶炼、连铸、控制轧制、控制冷却等工艺获得。本发明耐腐蚀钢材具备优异的耐大气腐蚀性能、耐干湿交替酸性油气腐蚀性能，可代替涂层直接应用于原油储运容器的制造。
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