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公开(公告)号：CN1251140A
公开(公告)日：2000-04-19
申请号：CN98803465.4
申请日：1998-03-16
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/02 , C21D8/02 , C21D9/46 , C21D2211/005 , C21D2211/008 , C22C38/002 , C22C38/04 , C22C38/06 , C23C2/02
Abstract: 本发明涉及用于汽车的双相型高强钢板,所述钢板具有优异的动态变表性能并展现出冲击吸收性能,而且,将主要用于汽车的结构部件和增强材料。另外,本发明也涉及生产所述钢板的方法,所述具有优异动态变形性能的双相型高强钢板的特征在于:所述钢板的最终显微组织是一种复相型显微组织,其中铁素体为主要相,第二种是另一种含有在钢板发生5%的变形后形成的体积分数为3－50%的马氏体的低温生成相。而且,在等效应变大于0%但小于或等于10%的预变形后,以5×10－4－5×10－3(s－1)的应变速率变形时的准静态变形强度σS与在上述预变形后,以5×102－5×103(S－1)的应变速率变形时的动态变形强度σd之差,即(σd－σs)至少为60MPa,而且,5－10%应变的加工硬化系数至少为0.13。
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公开(公告)号：CN1243844C
公开(公告)日：2006-03-01
申请号：CN02814676.X
申请日：2002-07-25
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/04 , C21D8/0226 , C21D2211/001 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/008 , C22C38/02 , C22C38/06
Abstract: 本发明提供一种钢板，其在强度与延伸率之间和强度与孔膨胀能力之间均实现了优异的平衡，换句话说，本发明提供了一种在强度和孔膨胀能力之间实现了优异的平衡的多相钢板。本发明涉及一种具有优异的孔膨胀能力的多相钢板，其特征在于：作为以质量计的化学成分，所述钢板含有：C：0.03-0.15%，P：不多于0.010%，S：不多于0.003%，和硅和铝之一或两者的总量为0.5-4%，并且Mn、Ni、Cr、Mo和Cu中的一种或多种的总量为0.5-4%，其余由Fe和不可避免的杂质组成；钢板截面处的显微结构由如下组分组成：残余的奥氏体和马氏体之一或两者，其总面积百分数为3-30%，并且余量由铁素体和贝氏体之一或两者组成；显微结构中晶粒的最大长度不大于10微米；和在钢板截面处尺寸为20微米或更大的掺杂物的数量为每平方毫米不多于0.3片。
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公开(公告)号：CN1535323A
公开(公告)日：2004-10-06
申请号：CN02814676.X
申请日：2002-07-25
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/04 , C21D8/0226 , C21D2211/001 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/008 , C22C38/02 , C22C38/06
Abstract: 本发明提供一种钢板，其在强度与延伸率之间和强度与孔膨胀能力之间均实现了优异的平衡，换句话说，本发明提供了一种在强度和孔膨胀能力之间实现了优异的平衡的多相钢板。本发明涉及一种具有优异的孔膨胀能力的多相钢板，其特征在于：作为以质量计的化学成分，所述钢板含有：C：0.03－0.15％，P：不多于0.010％，S：不多于0.003％，和硅和铝之一或两者的总量为0.5－4％，并且Mn、Ni、Cr、Mo和Cu中的一种或多种的总量为0.5－4％，其余由Fe和不可避免的杂质组成；钢板截面处的显微结构由如下组分组成：残余的奥氏体和马氏体之一或两者，其总面积百分数为3－30％，并且余量由铁氧体和贝氏体之一或两者组成；显微结构中晶粒的最大长度不大于10微米；和在钢板截面处尺寸为20微米或更大的掺杂物的数量为每平方毫米不多于0.3片。
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公开(公告)号：CN1241219A
公开(公告)日：2000-01-12
申请号：CN97180921.6
申请日：1997-11-28
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D8/02 , C21D8/0226 , C21D8/0236 , C21D8/0273 , C21D2211/001 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/008
Abstract: 本发明的目的是提供具有高的冲击能量吸收性能的高强度钢板,所述钢板作为钢材用于加工成形为诸如当碰撞时吸收冲击能量的汽车前置构件的部件,以及生产所述钢板的方法。本发明的具有高冲击能量吸收性能的高强度钢板是在动态变形期间有着高屈服应力的高强度钢板,其特征在于所述钢板最终的显微组织是一种由铁素体和/或贝氏体与含有体积分数为3—50%的残余奥氏体的第三种相的混合物构成的复合型显微组织,所述组织铁素体和贝氏体均可为主相,其中,在进行等效应变大于0%且又小于或等于10%的预先变形后,以5x102－5x103(1/S)的应变速率变形时,等效应变为3—10%时的屈服应力的平均值σdyn(MPa)满足不等式:σdyn≥0.776xTS+250,式中的TS(MPa)为没有预先变形的条件下,应变速率为5x10－4－5x10－3(1/S)时测得的静态拉伸试验中的最大应力,而且,应变为1—5%时的加工硬化系数至少为0.080。
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公开(公告)号：CN102791896A
公开(公告)日：2012-11-21
申请号：CN201180013139.4
申请日：2011-03-09
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D8/0226 , B21B3/00 , C21D9/46 , C21D2211/002 , C21D2211/003 , C21D2211/005 , C22C38/001 , C22C38/005 , C22C38/06 , C22C38/14
Abstract: 在高强度热轧钢板的以板宽方向作为法线的剖面中，就长径为3.0μm以上的夹杂物而言，以夹杂物的长径/夹杂物的短径表示的长径/短径比的最大值为8.0以下，由长径为3.0μm以上的多个夹杂物构成的规定的夹杂物群和轧制方向的长度为30μm以上的规定的延伸夹杂物相对于1mm2剖面的轧制方向长度的总和为0.25mm以下。构成所述规定的夹杂物群的所述多个夹杂物在轧制方向和与轧制方向正交的方向这两个方向上均以相互之间为50μm以下的间隔集合。所述规定的延伸夹杂物至少在轧制方向或与轧制方向正交的方向中的任意一个方向上与长径为3.0μm以上的所有夹杂物隔开超过50μm的间隔。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN1856589A
公开(公告)日：2006-11-01
申请号：CN200480027303.7
申请日：2004-09-22
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/02 , C21D8/0226 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/008 , C22C38/04 , C22C38/06 , Y10T428/12799 , Y10T428/12951 , Y10T428/12972
Abstract: 本发明提供一种加工用热轧钢板，其以质量％计，含有C＝0.01～0.2％、Si＝0.01～0.3％、Mn＝0.1～1.5％、P≤0.1％、S≤0.03％、Al＝0.001～0.1％、N≤0.006％、余量为Fe和不可避免的杂质；其微观组织具有作为主相的多边形铁素体和硬质第二相；硬质第二相的体积分数为3～20％；硬度比(硬质第二相硬度/多边形铁素体硬度)为1.5～6；粒径比(多边形铁素体粒径/硬质第二相粒径)为1.5或以上。
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公开(公告)号：CN1072272C
公开(公告)日：2001-10-03
申请号：CN98802157.9
申请日：1998-01-23
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D8/0226 , C21D8/0426 , C21D8/0436 , C21D9/46 , C21D2211/001 , C21D2211/002 , C21D2211/005
Abstract: 一种可以成形并加工成可吸收碰撞时产生的冲击能的部件(例如具有高的吸收冲击能的性能的前端部件)的高强度钢板及其制造方法，上述钢板是一种具有高的动态形变抗力和良好加工性能的高强度钢板，其特征在于，最终获得的钢板的显微组织是一种由铁素体和/或贝氏体(它们中每一种都是主要相)以及含有体积百分数为3～50%的残留奥氏体的第三相组成的复合显微组织，而且，钢板在经过＜0%～≥10%等效应变的预变形后按应变速率5×10-4～5×10-3(1/s)进行变形时测得的准静态形变强度(σs)与钢板在上述预变形后于应变速率5×102～5×103(1/s)进行变形时测出的动态形变强度(σd)之差(σd-σs)为≥60MPa，钢板在5～10%应变时的加工硬化系数为≥0.130。
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公开(公告)号：CN100392131C
公开(公告)日：2008-06-04
申请号：CN200480027303.7
申请日：2004-09-22
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/02 , C21D8/0226 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/008 , C22C38/04 , C22C38/06 , Y10T428/12799 , Y10T428/12951 , Y10T428/12972
Abstract: 本发明提供一种加工用热轧钢板，其以质量%计，含有C＝0.01～0.2%、Si＝0.01～0.3%、Mn＝0.1～1.5%、P≤0.1%、S≤0.03%、Al＝0.001～0.1%、N≤0.006%、余量为Fe和不可避免的杂质；其微观组织具有作为主相的多边形铁素体和硬质第二相；硬质第二相的体积分数为3～20%；硬度比(硬质第二相硬度/多边形铁素体硬度)为1.5～6；粒径比(多边形铁素体粒径/硬质第二相粒径)为1.5或以上。
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公开(公告)号：CN100381597C
公开(公告)日：2008-04-16
申请号：CN200480025075.X
申请日：2004-09-02
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C23C2/02 , C21D8/0226 , C21D2201/00 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C23C2/28 , Y10T428/12799
Abstract: 本发明的热轧钢板包括：以重量百分数计，C为0.01-0.2%；Si为0.01-2%；Mn为0.1-2%；P为≤0.1%；S为≤0.03%；Al为0.001-0.1%；N为≤0.01%；剩余为Fe和不可避免的杂质，其中微结构基本上是均一的连续冷却的微结构，所述微结构的平均晶粒尺寸大于8μm和小于等于30μm。所述热轧钢板的生产方法包括：将具有上述组成的扁钢坯经受粗轧以获得粗轧棒钢的步骤；将所述粗轧棒钢在最终温度是(Ar3转变点+50℃)或更高的条件下经受精轧以获得轧制钢的步骤；和将所述轧制钢在所述精轧结束0.5秒或更长后在温度为Ar3转变点或更高下开始冷却的步骤，冷却至少在从Ar3转变点至500℃的温度范围内以冷却速率为80℃/秒或更大进行，进一步冷却至温度为500℃或更低以获得热轧钢板并卷曲所述热轧钢板。
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公开(公告)号：CN1846009A
公开(公告)日：2006-10-11
申请号：CN200480025075.X
申请日：2004-09-02
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C23C2/02 , C21D8/0226 , C21D2201/00 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C23C2/28 , Y10T428/12799
Abstract: 本发明的热轧钢板包括：以重量百分数计，C为0.01－0.2％；Si为0.01－2％；Mn为0.1－2％；P为≤0.1％；S为≤0.03％；Al为0.001－0.1％；N为≤0.01％；剩余为Fe和不可避免的杂质，其中微结构基本上是均一的连续冷却的微结构，所述微结构的平均晶粒尺寸大于8μm和小于等于30μm。所述热轧钢板的生产方法包括：将具有上述组成的扁钢坯经受粗轧以获得粗轧棒钢的步骤；将所述粗轧棒钢在最终温度是(Ar3转变点+50℃)或更高的条件下经受精轧以获得轧制钢的步骤；和将所述轧制钢在所述精轧结束0.5秒或更长后在温度为Ar3转变点或更高下开始冷却的步骤，冷却至少在从Ar3转变点至500℃的温度范围内以冷却速率为80℃/秒或更大进行，进一步冷却至温度为500℃或更低以获得热轧钢板并卷曲所述热轧钢板。
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