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公开(公告)号：CN114735226A
公开(公告)日：2022-07-12
申请号：CN202210316156.5
申请日：2022-03-28
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
IPC: B64D13/06
Abstract: 本申请属于机载环控及热管理技术领域，特别涉及一种动态调节换热系统。本申请的动态调节换热系统，具有模块化设计特征，可以根据冷热源特点及调节需要采用一种调节方式或几种组合调节方式；取热单元可以根据需要设置多个，多个取热单元之间可以采取并联或串联设置；阻力调整单元可以通过控制单元的指令调节，或者直接根据温度检测单元的信号进行调节；冷热流体换热单元可以根据需要设置多个，多个冷热流体换热单元之间可以采取并联或串联设置。与传统换热系统相比，本申请将并联支路调节、集中泵源调节、冷热流体换热单元重组调节多种调节方式相结合，具有适应冷热源参数变化范围大，冷资源利用率高等优点。
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公开(公告)号：CN118372977B
公开(公告)日：2024-11-12
申请号：CN202410828408.1
申请日：2024-06-25
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
Abstract: 本申请属于飞机驾驶舱空气调节系统设计技术领域，具体涉及一种飞机驾驶舱空气调节系统，设计包括冲压空气引气管路、发动机高压引气管路、汇合引气管路、综合引气管路、引气输出管路，以及相应设置有冲压空气引气控制阀门、发动机高压引气控制阀门、压气机、初步降压调节器、初步降温换热器、涡轮冷却器、二次降温换热器、除水器，可控制自燃油代偿损失较小的飞机上冲压空气源或发动机上高压气源进行引气，且在利用初步降压调节器、初步降温换热器进行初步的降压、降温的基础上，设计利用压气机、二次降温换热器、涡轮冷却器进行再次的降压、降温，输送到驾驶舱为驾驶舱提供冷气，可降低系统代价，能耗低。
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公开(公告)号：CN115062409B
公开(公告)日：2024-10-15
申请号：CN202210605432.X
申请日：2022-05-30
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
IPC: G06F30/15 , G06F30/20 , B64F5/60 , G06F119/08
Abstract: 本申请涉及一种飞机冲压空气燃油散热器制冷能力评估方法及其工具，其中方法包括：Q＝Gc·Cc·(Tco‑Tci)；Cc＝(1004.18+1.71p)+(0.265+0.0057)·t+0.000364×t2；Tco＝Tci+η(Thi‑Tci)；Tci＝Tac；Tac＝T*×C；#imgabs0#其中，Q为飞机飞行冲压空气燃油散热器制冷能力；Gc为飞机飞行冲压空气燃油散热器冷边空气流量；Cc为飞机飞行冲压空气的比热容；Tco为飞机飞行冲压空气燃油散热器冷边空气流出温度；Tci为飞机飞行冲压空气燃油散热器冷边空气流入温度；p为飞机飞行空气压力；t为飞机飞行空气温度；η为飞机飞行冲压空气燃油散热器换热效率；Thi为飞机飞行冲压空气燃油散热器热边燃油流入温度；Tac为飞机飞行空气附面层温度；T*为飞机飞行空气滞止温度；C为飞机飞行空气附面层温度修正系数；k为飞机飞行空气滞止温度修正系数；M为飞机飞行马赫数。
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公开(公告)号：CN118723085A
公开(公告)日：2024-10-01
申请号：CN202410827705.4
申请日：2024-06-25
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
IPC: B64D13/06
Abstract: 本申请属于飞机热管理技术领域，特别涉及一种基于蒙皮换热的空气循环系统及其控制方法。空气循环系统包括：蒙皮上设置有蒙皮温度检测单元；循环主路上设置有控温舱室以及动力单元，控温舱室中设置有舱室环境温度检测单元；第一循环支路上串联设置有蒙皮换热控制支路以及第一调节阀门；第二循环支路上串联设置有加热单元以及第二调节阀门；控制单元用于根据蒙皮温度检测单元以及舱室环境温度检测单元的温度信号，控制动力单元的启停和转速，控制加热单元的启停和加热功率，控制调节阀门的开度。本申请将外界环境作为冷源，满足舱室环境的温控需求，结构简单，成本低，控制方便。
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公开(公告)号：CN118372977A
公开(公告)日：2024-07-23
申请号：CN202410828408.1
申请日：2024-06-25
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
Abstract: 本申请属于飞机驾驶舱空气调节系统设计技术领域，具体涉及一种飞机驾驶舱空气调节系统，设计包括冲压空气引气管路、发动机高压引气管路、汇合引气管路、综合引气管路、引气输出管路，以及相应设置有冲压空气引气控制阀门、发动机高压引气控制阀门、压气机、初步降压调节器、初步降温换热器、涡轮冷却器、二次降温换热器、除水器，可控制自燃油代偿损失较小的飞机上冲压空气源或发动机上高压气源进行引气，且在利用初步降压调节器、初步降温换热器进行初步的降压、降温的基础上，设计利用压气机、二次降温换热器、涡轮冷却器进行再次的降压、降温，输送到驾驶舱为驾驶舱提供冷气，可降低系统代价，能耗低。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN110822961B
公开(公告)日：2021-07-09
申请号：CN201911175955.X
申请日：2019-11-26
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
Abstract: 本申请涉及一种两相流体冷却系统，包括：蒸发器；储液罐；活动隔板，将储液罐内部分隔为循环工质腔、气腔；其中，循环工质腔的出口与蒸发器的入口通过循环工质供液管道连通，其入口与蒸发器的出口通过循环工质回液管道连通；气腔的入口通过压力气进气管道与压力气源连通，其出口通过压力气出气管道与外界连通，以此能够调节循环工质腔的压力，使循环工质腔内的冷却工质处于液相过冷状态；泵，设置在循环工质供液管道上；冷凝器，设置在循环工质回液管道上，以冷却流经循环工质回液管道的冷却工质；第一阀门，设置在循环工质供液管道上，位于泵与蒸发器之间，调节其开度能够控制使自蒸发器流入循环工质回液管道的冷却工质处于气液两相状态。
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公开(公告)号：CN110822961A
公开(公告)日：2020-02-21
申请号：CN201911175955.X
申请日：2019-11-26
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
Abstract: 本申请涉及一种两相流体冷却系统，包括：蒸发器；储液罐；活动隔板，将储液罐内部分隔为循环工质腔、气腔；其中，循环工质腔的出口与蒸发器的入口通过循环工质供液管道连通，其入口与蒸发器的出口通过循环工质回液管道连通；气腔的入口通过压力气进气管道与压力气源连通，其出口通过压力气出气管道与外界连通，以此能够调节循环工质腔的压力，使循环工质腔内的冷却工质处于液相过冷状态；泵，设置在循环工质供液管道上；冷凝器，设置在循环工质回液管道上，以冷却流经循环工质回液管道的冷却工质；第一阀门，设置在循环工质供液管道上，位于泵与蒸发器之间，调节其开度能够控制使自蒸发器流入循环工质回液管道的冷却工质处于气液两相状态。
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公开(公告)号：CN118695550A
公开(公告)日：2024-09-24
申请号：CN202410827708.8
申请日：2024-06-25
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
Abstract: 本申请属于飞机热管理技术领域，特别涉及一种蓄热型蒙皮换热系统。包括：流体管路上安装有控温对象以及动力单元；蒙皮换热器的入口端与流体管路的出口端连接，蒙皮换热器的出口端与流体管路的入口端连接；蓄热单元与蒙皮换热器连接；蒙皮与蒙皮换热器和/或蓄热单元连接；温度检测单元安装在控温对象的入口处；控制单元分别与控温对象、动力单元以及温度检测单元连接，用于根据控温对象的运行信号控制动力单元的启停，以及根据温度检测单元的温度信号控制动力单元的转速。本申请的蓄热型蒙皮换热系统，通过蓄热单元与蒙皮换热系统相结合，缓解外界环境条件变化带来的蒙皮换热系统性能变化，提高了系统性能的稳定性。
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公开(公告)号：CN114735226B
公开(公告)日：2024-08-02
申请号：CN202210316156.5
申请日：2022-03-28
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
IPC: B64D13/06
Abstract: 本申请属于机载环控及热管理技术领域，特别涉及一种动态调节换热系统。本申请的动态调节换热系统，具有模块化设计特征，可以根据冷热源特点及调节需要采用一种调节方式或几种组合调节方式；取热单元可以根据需要设置多个，多个取热单元之间可以采取并联或串联设置；阻力调整单元可以通过控制单元的指令调节，或者直接根据温度检测单元的信号进行调节；冷热流体换热单元可以根据需要设置多个，多个冷热流体换热单元之间可以采取并联或串联设置。与传统换热系统相比，本申请将并联支路调节、集中泵源调节、冷热流体换热单元重组调节多种调节方式相结合，具有适应冷热源参数变化范围大，冷资源利用率高等优点。
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公开(公告)号：CN115062409A
公开(公告)日：2022-09-16
申请号：CN202210605432.X
申请日：2022-05-30
Applicant: 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所
IPC: G06F30/15 , G06F30/20 , B64F5/60 , G06F119/08
Abstract: 本申请涉及一种飞机冲压空气燃油散热器制冷能力评估方法及其工具，其中方法包括：Q＝Gc·Cc·(Tco‑Tci)；Cc＝(1004.18+1.71p)+(0.265+0.0057)·t+0.000364×t2；Tco＝Tci+η(Thi‑Tci)；Tci＝Tac；Tac＝T*×C；其中，Q为飞机飞行冲压空气燃油散热器制冷能力；Gc为飞机飞行冲压空气燃油散热器冷边空气流量；Cc为飞机飞行冲压空气的比热容；Tco为飞机飞行冲压空气燃油散热器冷边空气流出温度；Tci为飞机飞行冲压空气燃油散热器冷边空气流入温度；p为飞机飞行空气压力；t为飞机飞行空气温度；η为飞机飞行冲压空气燃油散热器换热效率；Thi为飞机飞行冲压空气燃油散热器热边燃油流入温度；Tac为飞机飞行空气附面层温度；T*为飞机飞行空气滞止温度；C为飞机飞行空气附面层温度修正系数；k为飞机飞行空气滞止温度修正系数；M为飞机飞行马赫数。
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