-
公开(公告)号：CN111439371A
公开(公告)日：2020-07-24
申请号：CN202010324403.7
申请日：2020-04-22
Applicant: 厦门大学
Abstract: 一种基于激光等离子体的高超声速飞行器减阻方法，首先通过CFD数值模拟计算得到高超声速飞行器在不同超音速飞行状态下弓形激波产生的位置，将这些位置信息提前输入机载计算机；随后在飞行器上布置飞秒激光发生器，飞行过程中机载计算机通过将当前飞行状态与数值计算结果进行对比，获得飞行器前方弓形激波的大致位置，控制飞秒激光发生器调整发射方向和焦距，使得发射的激光聚焦在弓形激波产生的区域。飞秒激光发生器能够使激光击穿空气产生高温高压的等离子体，当冲击波传播到钝体头部时，会使头部压力稍有增加，进而阻力稍有增加，随后等离子体冲击波与钝体头部的弓形激波相互作用，使其变为较弱的斜激波，此时飞行器的气动阻力迅速减小。
-
公开(公告)号：CN108001669B
公开(公告)日：2020-01-07
申请号：CN201711268751.1
申请日：2017-12-05
Applicant: 厦门大学
Abstract: 一种基于零质量射流控制的前缘缝翼噪声抑制方法，涉及飞机机体噪声抑制方法。选用零质量射流激励器；在前缘缝翼靠近尖端的吸力面处，等间距布置零质量射流激励器；采用计算流体力学数值模拟或风洞实验的方法得飞机在起飞和着陆时不同飞行状态下，有/无采用零质量射流控制的前缘缝翼噪声数据，建立噪声数据库；通过对噪声数据库进行对比分析，得飞机在起飞和着陆时不同飞行状态下能实现前缘缝翼降噪效果的零质量射流激励器的激励频率、出口动量系数等参数设置；将零质量射流激励器控制参数存储在机载计算机内，当飞机处于起飞和着陆状态时，零质量射流激励器根据不同的飞行状态，调节激励器的参数，起到前缘缝翼噪声抑制的效果。
-
公开(公告)号：CN108194224B
公开(公告)日：2019-08-27
申请号：CN201711496140.2
申请日：2017-12-31
Applicant: 厦门大学
IPC: F02K1/11
Abstract: 埋入隔板内部的TBCC并联喷管调节机构设计方法，涉及TBCC并联喷管。设计运动部件的结构，调节机构由调节板、连杆、作动筒和转动副组成，作动筒设于隔板内部，作动筒以沿轨道左右移动，连杆、调节板和作动筒之间均以铰链连接，连杆、作动筒和转动副在一个平面，当作动筒沿着轨道向左移动时，带动连杆顺时针旋转，同时调节板以转动副作为中心作逆时针旋转，即调节板向上偏转；作动筒延轨道向右移动时，带动连杆逆时针旋转，同时调节板以转动副作为中心作顺时针旋转，即调节板向下偏转；在作动筒直线往复运动中，实现调节板的往复圆周摆动；由机构的受力状态，计算得到机构所需作动筒的个数并给出相应的作动筒的分布方案。
-
公开(公告)号：CN108223191B
公开(公告)日：2019-08-13
申请号：CN201711496139.X
申请日：2017-12-31
Applicant: 厦门大学
Abstract: 一种外部密封并联喷管位移调节机构，涉及组合发动机尾喷管。设有作动筒、连杆、摇臂、固定铰链、长滑块、长滑块凸轴、喷管侧板、喷管中间隔板、喷管上壁面、分流板和喷管下壁面；所述作动筒可左右移动，摇臂绕固定铰链转动，且在与摇臂下端开有通孔，长滑块凸轴可在孔内移动；喷管侧壁开有侧板槽，在侧板槽的中心开有通孔，所述长滑块可在侧板槽内滑动，长滑块的长度大于侧板槽通孔的长度，在长滑块滑动过程中始终能满足滑块盖住侧板槽通孔，达到密封效果；长滑块上在侧板两侧都有长滑块凸轴，侧板外侧的长滑块凸轴通过通孔连接摇臂，侧板内侧的长滑块凸轴通过分流板滑动槽连接分流板。可改善喷管出口气流状态，获得较好推力性能。
-
公开(公告)号：CN109083814B
公开(公告)日：2019-06-21
申请号：CN201810991612.X
申请日：2018-08-29
Applicant: 厦门大学
IPC: F03D13/20
Abstract: 基于变螺旋角开槽的下风式风力机噪声抑制方法，涉及圆柱塔架风力机。在圆柱塔架上确定开槽位置和开槽长度；在圆柱塔架上，确定开槽螺旋角大小；设计开槽的深度、宽度以及开槽的几何形状。不仅能够抑制圆柱尾流卡门涡街的发展，还能起到减阻作用。变螺旋角沟槽针对桨尖部分噪声较大的特点，更好抑制桨尖部分的低频噪声。所述基于变螺旋角开槽的风力机低频气动噪声抑制方法结构简单，实现方便，不需要额外复杂的控制系统，降噪效果显著，是一种有潜力的下风式风力机噪声抑制方案。
-
Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN109083814A
公开(公告)日：2018-12-25
申请号：CN201810991612.X
申请日：2018-08-29
Applicant: 厦门大学
IPC: F03D13/20
CPC classification number: F03D13/20 , F05B2260/96
Abstract: 基于变螺旋角开槽的下风式风力机噪声抑制方法，涉及圆柱塔架风力机。在圆柱塔架上确定开槽位置和开槽长度；在圆柱塔架上，确定开槽螺旋角大小；设计开槽的深度、宽度以及开槽的几何形状。不仅能够抑制圆柱尾流卡门涡街的发展，还能起到减阻作用。变螺旋角沟槽针对桨尖部分噪声较大的特点，更好抑制桨尖部分的低频噪声。所述基于变螺旋角开槽的风力机低频气动噪声抑制方法结构简单，实现方便，不需要额外复杂的控制系统，降噪效果显著，是一种有潜力的下风式风力机噪声抑制方案。
-
公开(公告)号：CN108001669A
公开(公告)日：2018-05-08
申请号：CN201711268751.1
申请日：2017-12-05
Applicant: 厦门大学
Abstract: 一种基于零质量射流控制的前缘缝翼噪声抑制方法，涉及飞机机体噪声抑制方法。选用零质量射流激励器；在前缘缝翼靠近尖端的吸力面处，等间距布置零质量射流激励器；采用计算流体力学数值模拟或风洞实验的方法得飞机在起飞和着陆时不同飞行状态下，有/无采用零质量射流控制的前缘缝翼噪声数据，建立噪声数据库；通过对噪声数据库进行对比分析，得飞机在起飞和着陆时不同飞行状态下能实现前缘缝翼降噪效果的零质量射流激励器的激励频率、出口动量系数等参数设置；将零质量射流激励器控制参数存储在机载计算机内，当飞机处于起飞和着陆状态时，零质量射流激励器根据不同的飞行状态，调节激励器的参数，起到前缘缝翼噪声抑制的效果。
-
公开(公告)号：CN105020106A
公开(公告)日：2015-11-04
申请号：CN201510501133.1
申请日：2015-08-14
Applicant: 厦门大学
IPC: F03D11/00
Abstract: 基于可旋转整流罩的风力机低频气动噪声抑制装置，涉及风力机。设有联动杆、整流罩、塔架和推力球轴承；所述联动杆的上端固定在机舱上，联动杆的下端嵌入整流罩内，整流罩安装在塔架上，当机舱旋转时，通过联动杆带动整流罩同步旋转，使得整流罩的尾缘始终对准机舱；整流罩采用两半对称合并结构，整流罩尾端紧固连接，整流罩的前端与推力球轴承的旋转端紧固连接，推力球轴承的固定端固定在塔架上。采用可旋转整流罩，通过减弱塔架尾流卡门涡街的强度，减小气流的速度亏损，来达到降低风力机低频气动噪声的效果，结构简单，易于实现；还可显著降低风力机塔架尾涡脱落产生的周期性变化作用力，减小涡激振动造成的破坏；避免采用复杂的控制系统。
-
公开(公告)号：CN212318176U
公开(公告)日：2021-01-08
申请号：CN202020302974.6
申请日：2020-03-12
Applicant: 厦门大学
Abstract: 一种基于多边膨胀喷管的四通道组合发动机共用尾喷管，涉及尾喷管。所述组合发动机包括两台涡轮发动机、一台超燃冲压发动机、一台火箭/亚燃冲压发动机，超燃冲压发动机的尾喷管采用三维多边膨胀尾喷管设计，涡轮发动机、火箭/亚燃冲压发动机的尾喷管采用收扩喷管，尾喷管采用并联式布局，火箭/亚燃冲压发动机的尾喷管位于最上方，涡轮发动机的尾喷管位于组合发动机的两侧，超燃冲压发动机的尾喷管位于组合发动机的下方。三维多边膨胀尾喷管与单边膨胀尾喷管相比，气体膨胀效率更高，故尾喷管长度可更短。共用尾喷管充分利用超燃冲压发动机尾喷管进行膨胀。结构布局更紧凑，适合与高超声速飞行器进行一体化设计。
-
公开(公告)号：CN208686526U
公开(公告)日：2019-04-02
申请号：CN201821418757.2
申请日：2018-08-29
Applicant: 厦门大学
Abstract: 一种用于抑制下风式风力机噪声的变螺旋角开槽装置，涉及风力机。设有变螺旋角开槽装置，所述变螺旋角开槽装置固定在风力机塔架上，变螺旋角开槽装置顶端与风力机塔架顶端齐平，变螺旋角开槽装置具有3个区域：区域1、区域2和区域3，所述区域2为螺旋沟槽加密区；在变螺旋角处采用二次光滑过渡，螺旋沟槽底部设有光滑倒角。用于抑制下风式风力机噪声，采用的风力机低频气动噪声抑制方法结构简单，实现方便，不需要额外复杂的控制系统，降噪效果显著，是一种有潜力的下风式风力机噪声抑制方案。
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Search Results
46
records
(took 0.019 seconds)
