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公开(公告)号：CN102567567A
公开(公告)日：2012-07-11
申请号：CN201110362075.0
申请日：2011-11-15
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明涉及一种基于有限元分析的管路动态疲劳寿命分析方法，主要通过有限元分析，获得管路随机振动条件下结构动态应力功率谱响应PSD后，然后结合损伤模型和材料S-N曲线，计算管路结构的疲劳寿命，从而判断管路结构是否处于安全工作状态，若非安全工作状态则对管路结构进行优化设计，直至结果合格，本发明分析方法解决了目前运载火箭型号管路振动疲劳寿命分析预测的问题，为管路振动疲劳寿命的设计与试验提供指导与验证；本发明分析方法可对液体运载火箭管路在随机振动载荷作用下的疲劳寿命进行有效的分析预测，为管路结构疲劳设计与试验提供指导和验证作用，该方法在载人航天运载火箭输送管的计算分析中得到了充分运用，取得了良好的效果。
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公开(公告)号：CN113919192B
公开(公告)日：2025-05-13
申请号：CN202111015217.6
申请日：2021-08-31
Applicant: 北京宇航系统工程研究所
IPC: G06F30/23 , G06F30/17 , B23P15/00 , G06F119/14
Abstract: 一种采用激光成型的压差式阻隔结构，包含：膜片(2)、上挡圈(3)、下挡圈(1)；上挡圈(3)和下档圈(1)均为环形结构，共同压住膜片(2)的边缘；膜片(2)为反拱型结构，在拱内侧采用激光刻蚀加工十字型减弱槽；上挡圈(3)和下挡圈(1)与管路连接面设置密封槽，安装密封结构。本发明具有加工精度高、产品尺寸可测性、打开压力精确度高等特点，可应用于火箭动力系统的管路中，具有成品率高、产品一致性好等特点。
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公开(公告)号：CN106644420B
公开(公告)日：2018-11-02
申请号：CN201610428755.0
申请日：2016-06-16
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC: G01M13/00
Abstract: 本发明涉及密封结构技术领域，具体公开了一种金属密封圈法兰连接结构应力松弛试验装置。该试验装置中下法兰匹配密封安装在圆柱形内壁的基座上，在下法兰上端面开有环形凹槽，并在该凹槽中放置有金属密封圈试样，位于金属密封圈试样上的上法兰匹配密封在基座的圆柱形内壁上；在上法兰中心位置放置有负载传感器及其测量系统，并在负载传感器及其测量系统上设有与上法兰、下法兰相平行的压盖，并通过若干个依次穿过下法兰、上法兰及压盖的螺栓及螺母压紧固定。该试验装置可按需要利用真空氦质谱检漏法检测密封结构试样应力松弛过程的实时漏率，为分析密封结构应力松弛过程中的密封性能奠定基础。
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公开(公告)号：CN106813987A
公开(公告)日：2017-06-09
申请号：CN201510849284.6
申请日：2015-11-27
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
Abstract: 本发明属于压力试验技术，具体公开了一种气瓶低温试验系统，包括位于杜瓦内部的试验气瓶和蓄能器，试验气瓶下端和杜瓦的底部分别连接液氮加注管路，所述的液氮加注管路连接在液氮贮罐上；试验气瓶上端管路和蓄能器液氮缸端管路连通，且连通后再向上延伸，并在管路出口处设有管路堵塞。试验气瓶上端管路和蓄能器液氮缸端管路连通后，再向上延伸一段距离，并在管路出口处设计有管路堵塞，以保证试验气瓶和蓄能器进行液氮加注时排气，并且能够保证试验气瓶和蓄能器能够处于满液氮状态，待试验气瓶和蓄能器液氮加注满后使用管路堵塞将管路密封好。
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公开(公告)号：CN106641513A
公开(公告)日：2017-05-10
申请号：CN201610384021.7
申请日：2016-06-01
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC: F16L23/032 , F16L23/20
CPC classification number: F16L23/032 , F16L23/20
Abstract: 本发明属于航天器管路系统连接与密封技术领域，具体涉及一种适用于长期贮存的双道金属碟形圈法兰密封结构，目的是解决现有的密封方式无法满足长期接触腐蚀性介质的管路及其他系统的连接与密封要求的问题。其特征在于，它包括凸法兰、凹法兰、金属蝶形圈和紧固件；凸法兰的下端面安装在凹法兰的上端面上，凸法兰和凹法兰通过紧固件固定连接；金属蝶形圈设置在凸法兰和凹法兰之间。本发明采用新型金属碟形密封圈，不仅密封漏率极低，而且可在高低温工况下重复使用。双道金属碟形密封圈不仅起到冗余密封的功能，而且进一步降低了密封漏率。本发明为径向受载型法兰密封结构，所需螺栓紧固载荷较小。密封结构能满足腐蚀性介质长期加注贮存的密封需要。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN106402649A
公开(公告)日：2017-02-15
申请号：CN201610884374.3
申请日：2016-10-10
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
CPC classification number: F17C7/02 , F17C13/026 , F17C2201/0119 , F17C2201/032 , F17C2201/056 , F17C2221/014 , F17C2223/013 , F17C2225/013 , F17C2250/0631 , F17C2270/00
Abstract: 本发明涉及一种试验用液氮抽取输送装置，包括孔板、贮液装置、贮罐、温度调节装置、出液管、抽液管和堵塞，其中贮液装置中容纳液氮，堵塞将液氮封装在贮液装置内，抽液管一端插入液氮中，另一端穿过堵塞与贮液装置连通，出液管一端与抽液管连通，另一端对准外部采液容器，孔板设置在出液管上，用于控制液氮的输出流量，温度调节装置通过调节温度控制贮罐中的气体压力，从而控制液氮的流出速度，贮液装置用于输送缓冲及输送完毕后残液的吹除，该输送装置可以平稳、快速、安全、准确地抽取送液氮，同时节省人力和成本，适应于实验室绝大多数低温试验场合。
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公开(公告)号：CN103678782B
公开(公告)日：2016-06-29
申请号：CN201310611987.6
申请日：2013-11-26
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明公开了一种补偿器分工况设计校核方法，首先确定补偿器每个工况下的绝对补偿量；所述绝对补偿量包括最大绝对补偿量和最小绝对补偿量，第i个工况的最大绝对补偿量是第i-1个工况的最大绝对补偿量加上第i个工况的最大设计补偿量,第i个工况的最小绝对补偿量是第i-1个工况的最小绝对补偿量加上第i个工况的最小设计补偿量;然后根据绝对补偿量、工作压力、补偿器的结构参数和补偿器材料的力学指标，计算补偿器的失稳压力、强度校核值和疲劳寿命计算值；最后根据各个工况的疲劳寿命设计要求值，和各个工况下的疲劳寿命计算值计算损伤因子；根据损伤因子判断补偿器设计是否满足要求。本发明方法实施简便、适用性强、准确度高。
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公开(公告)号：CN103674521B
公开(公告)日：2016-05-04
申请号：CN201310611724.5
申请日：2013-11-26
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
Abstract: 本发明公开了一种基于分工况设计的补偿器验证方法，首先确定补偿器每个工况下的绝对补偿量；第i个工况的最大绝对补偿量是第i-1个工况的最大绝对补偿量加上第i个工况的最大设计补偿量,第i个工况的最小绝对补偿量是第i-1个工况的最小绝对补偿量加上第i个工况的最小设计补偿量;然后根据绝对补偿量、工作压力、补偿器的结构参数和补偿器材料的力学指标，计算补偿器的失稳压力、强度校核值和疲劳寿命计算值；最后根据各个工况的疲劳寿命设计要求值，和各个工况下的疲劳寿命计算值计算损伤因子；根据损伤因子判断补偿器设计是否满足要求，如果满足要求，则进行疲劳试验。本发明方法实施简便、适用性强、准确度高。
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公开(公告)号：CN103674389B
公开(公告)日：2015-07-15
申请号：CN201310576887.4
申请日：2013-11-18
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC: G01L5/24
Abstract: 本发明公开了一种确定导管密封接头拧紧力矩的试验方法，根据最小预紧力和最大预紧力计算得到导管密封接头的理论最小拧紧力矩值和理论最大拧紧力矩值；将所述理论最小拧紧力矩值作为起点，以一定的间隔逐渐增加拧紧力矩值，在每个拧紧力矩值下对所述导管密封接头进行气密检测，得出满足漏率要求的试验最小拧紧力矩值；将所述满足漏率要求的试验最小力矩值乘以力矩衰减系数得出最终拧紧力矩值；将最终拧紧力矩乘以1.25获得的力矩拧紧所述导管密封接头，确定螺纹强度是否满足要求；若螺纹强度不满足要求，需对导管密封接头结构进行再设计，并重新确定最终拧紧力矩值；若螺纹强度满足要求，则结束。
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公开(公告)号：CN103674521A
公开(公告)日：2014-03-26
申请号：CN201310611724.5
申请日：2013-11-26
Applicant: 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
Abstract: 本发明公开了一种基于分工况设计的补偿器验证方法，首先确定补偿器每个工况下的绝对补偿量；第i个工况的最大绝对补偿量是第i-1个工况的最大绝对补偿量加上第i个工况的最大设计补偿量,第i个工况的最小绝对补偿量是第i-1个工况的最小绝对补偿量加上第i个工况的最小设计补偿量;然后根据绝对补偿量、工作压力、补偿器的结构参数和补偿器材料的力学指标，计算补偿器的失稳压力、强度校核值和疲劳寿命计算值；最后根据各个工况的疲劳寿命设计要求值，和各个工况下的疲劳寿命计算值计算损伤因子；根据损伤因子判断补偿器设计是否满足要求，如果满足要求，则进行疲劳试验。本发明方法实施简便、适用性强、准确度高。
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