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公开(公告)号：CN118013650B
公开(公告)日：2024-11-29
申请号：CN202311638207.7
申请日：2023-12-02
Applicant: 水电水利规划设计总院有限公司 , 大连理工大学 , 水电水利规划设计总院 , 中国水利水电建设工程咨询有限公司
IPC: G06F30/17 , G06F30/20 , G06F119/14 , G06F113/06
Abstract: 大型漂浮式海上风机浮式基础和系泊系统的智能优化设计方法，属于海洋工程技术领域，为了解决现有大型漂浮式海上风机浮式基础和系泊系统优化设计存在主观性强，优化客观性降低的问题，以及同时解决设计极为耗时的上述问题，要点是优化迭代执行模块拟优化的优化变量为参数化模型中的显式参数，优化迭代执行模块通过数值模拟的方法检验由输入数据表达的迭代设计方案的可行性，并调用智能优化算法对优化迭代结果进行判断与检验，根据优化迭结果确立下一次迭代的优化变量，优化迭代执行模块通过通信模块将下一次迭代的优化变量传递给参数化模型，参数化模型根据下一次迭代的优化变量提供显式参数的动态参数更新，用于漂浮式海上风机浮式基础和系泊系统的设计。
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公开(公告)号：CN114004045B
公开(公告)日：2024-08-23
申请号：CN202111414801.9
申请日：2021-11-25
Applicant: 大连理工大学
IPC: G06F30/17 , G06F30/20 , G06F113/14 , G06F119/04 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种Y型管节点应力集中系数计算方法、装置及可存储介质，其中方法包括：考虑所述Y型管仅由所述第一平面承受扭矩荷载的情况；在所述Y型管具有不同几何参数的条件下，建立多个所述Y型管节点在所述第一平面的应力集中系数计算模型；将所述扭矩荷载的条件仿真施加在多个所述计算模型上，统计各个模型的计算结果并对所述计算结果进行参数敏感性分析；根据参数敏感性分析结果，确定所述上弦杆的一侧及所述弦杆的应力系数峰值，根据所述应力系数峰值进行非线性拟合分析，得到在所述第一平面的应力峰值计算模型，根据该模型获取最终的应力系数峰值；本发明完善空间管节点应力集中系数计算体系。
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公开(公告)号：CN113919046B
公开(公告)日：2024-08-13
申请号：CN202110761288.4
申请日：2021-07-06
Applicant: 中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司 , 大连理工大学
IPC: G06F30/15 , G06F30/17 , G06F30/23 , G06F17/16 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开一种适用于海上风机整体耦合计算的桩基线性化及基础结构超单元计算方法，属于海上风机数值仿真计算技术领域。该计算方法建立海上风机整体耦合分析方法、海上风机空气动力‑水动力‑控制‑结构弹性‑桩土相互作用的耦合模型，用于开展单桩、导管架及多桩基础海上风机结构整体耦合分析，还可以用于开展风荷载、波浪荷载联合作用下的重力式、高桩承台等基础型式海上风机整体结构动力反应分析。模块整套单独使用，还可与其他软件对接。包含多种超单元凝聚方法，可根据计算精度和效率要求选择不同的凝聚方法。本发明可实现复杂基础结构固定式海上风机耦合反应分析，并可与有限元软件相结合，开展不同工况下基础结构的承载力校核及安全评价。
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公开(公告)号：CN113268876B
公开(公告)日：2024-05-10
申请号：CN202110581260.2
申请日：2021-05-27
Applicant: 大连理工大学
IPC: G06F30/20 , G06F119/04 , G06F119/14
Abstract: 一种附加养殖网箱的海上风机整体耦合疲劳分析方法，属于海上风电与海水网箱养殖技术领域。该方法包括选取疲劳工况荷载设计组合工况；建立附加养殖网箱的海上风机转子结构‑塔筒结构‑网箱结构‑基础结构‑桩基结构及伺服控制方法的整体耦合分析模型；获取关键节点热点应力时程；计算节点疲劳损伤。本发明适用于多种基础型式融合海水养殖的固定式海上风机结构设计，可以进行风、浪、流作用下，附加养殖网箱的固定式海上风机整体耦合动力特性分析，充分考虑结构之间的耦合效应，更为准确地计算各节点疲劳损伤。
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公开(公告)号：CN117291030A
公开(公告)日：2023-12-26
申请号：CN202311233296.7
申请日：2023-09-22
Applicant: 大连理工大学
IPC: G06F30/20 , F03D17/00 , G09B25/02 , G06F30/17 , G06F30/28 , G01D21/02 , G06F119/14 , G06F119/12 , G06F113/04 , G06F111/10
Abstract: 海上浮式风机混合模型试验装置及方法，属于海上风力发电领域，为了解决海上风机模型试验的比尺矛盾，难以高精度复现空气动力载荷的问题，要点是控制面板与电机连接；电机安装部安装螺旋桨，电机安装部成型为正六棱柱，且正六棱柱的每个侧棱安装一个螺旋桨，支撑臂支撑电机，通过支撑臂将电机安装在电机安装部；浮式平台支撑电机安装部及控制面板；试验水池承装水，浮式平台漂浮设置在试验水池的水面，试验水池中包括造波机；传感器包括第一传感器和第二传感器，效果是能够用于海上浮式风机混合模型试验。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN116534201A
公开(公告)日：2023-08-04
申请号：CN202310603668.4
申请日：2022-07-28
Applicant: 大连理工大学
Abstract: 本分案申请公开了一种引导限位装置及应用，属于漂浮式光伏发电领域，为了解决承台间可能发生碰撞或者会因为恶劣海况极大影响光伏漂浮装置的稳定性的问题，要点是包括弹簧杆、弹簧和连接头，各弹簧杆的第一端连接在第一光伏漂浮装置的第一承台上的不同高度位置，且分布设置在球部的上、下两侧，各弹簧杆所呈弧是球部的同心弧，各弹簧杆装配弹簧，连接头设置在各弹簧杆的第二端，效果是可以在一定程度缓冲承台间发生剧烈的相对运动。特别是在弹簧被压缩在无法压缩的情况下，使得承台间的距离再难以减小，从而承台间相对距离能够维持在最低安全范围内，避免不同光伏漂浮装置的承台发生碰撞。
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公开(公告)号：CN116301050A
公开(公告)日：2023-06-23
申请号：CN202310314751.X
申请日：2023-03-28
Applicant: 大连理工大学
IPC: G05D1/10
Abstract: 本发明提供一种基于最优控制与人工势场法的热启动轨迹规划方法，属于无人系统的三维轨迹规划领域。该规划方法针对传统的简单模型在轨迹规划时存在的不足，结合最优控制方法在求解具有复杂运动学约束的非线性系统的优势，设计高质量的初始化求解策略。本发明首先设计了一种改进的人工势场方法，以消除局部振荡、实现队内协同和满足物理约束，得到高质量的同伦初解。然后将无人机编队的轨迹规划问题重构为标准的最优控制问题，再将最优控制问题离散化并转化为非线性规划。最后带入求得的初解进行轨迹规划。并将所提的规划器应用于固定翼无人机编队的轨迹规划问题中，所提出的方法是有效和鲁棒的，其中所设计的热启动策略对收敛有很大贡献。
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公开(公告)号：CN115859864A
公开(公告)日：2023-03-28
申请号：CN202211663914.7
申请日：2022-12-23
Applicant: 大连理工大学
IPC: G06F30/28 , G06F30/23 , G06F111/08 , G06F113/06 , G06F113/08 , G06F119/14 , G06F119/02
Abstract: 一种适用于海上风机结构方案设计分项系数的修正方法，其属于海上风机结构的技术领域。该方法基于可靠性分析理论，充分考虑并量化海上风机结构设计结构面临的不确定因素，通过引入分项安全系数，保证设计结构在寿命期内满足预定安全要求的基础之上尽可能地接近目标安全要求，进而避免结构过度设计造成的材料成本浪费。
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公开(公告)号：CN115848570A
公开(公告)日：2023-03-28
申请号：CN202210903495.3
申请日：2022-07-28
Applicant: 大连理工大学
Abstract: 海上漂浮式光伏系统、光伏漂浮装置和浮运系统及浮运方法，属于漂浮式光伏发电领域，为了解决海上漂浮式光伏系统稳定连接的问题，要的是所述第一光伏漂浮装置的第一承台与所述第二光伏漂浮装置的第二承台相对设置，所述球部由所述球壳部的一端开口嵌装于球壳部的壳体的内部空间中，所述球部限位在所述球壳部的壳体内部空间中而不脱离所述壳体内部空间，所述球部适配于所述壳体内部空间中而能在所述壳体内部空间中转动，不能在所述壳体内部空间中沿第一承台朝向第二承台的方向移动，实现了提高海上漂浮式光伏系统的稳定性的效果。
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公开(公告)号：CN112052616B
公开(公告)日：2022-10-21
申请号：CN202010938744.3
申请日：2020-09-08
Applicant: 大连理工大学
IPC: G06F30/23 , G06F113/14 , G06F119/14
Abstract: 一种含任意腐蚀缺陷钢制管道外压临界弹塑性屈曲压力计算方法，其属于深海油气开发、生产和运输的技术领域。该方法在薄壳微分控制方程的基础上，考虑任意腐蚀缺陷对钢制管道外压承载力的影响以及钢制管道的弹塑性材料性质，推导出含任意腐蚀缺陷钢质管道外压弹塑性屈曲压力计算公式。通过确定管道腐蚀缺陷形式，选择管道分段表达数量。在测定管道尺寸后，确定每段管道中曲面半径以及壁厚，将参数带入后，进而得到腐蚀管道的外压弹塑性屈曲压力。应用有限元结果与理论结果之间的对比，验证了本发明方法的可靠性及精度。
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