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公开(公告)号：CN108447071A
公开(公告)日：2018-08-24
申请号：CN201810219776.0
申请日：2018-03-16
Applicant: 中国一拖集团有限公司 , 厦门大学
IPC: G06T7/13
Abstract: 基于啮合-像素图像边缘跟踪法的齿轮齿廓边界提取方法，涉及齿轮。定义刀具与包络齿廓之间的传动比关系，设定刀具廓形步长和包络步长，获得不同啮合时间下的瞬时接触图像，将每个曲线包络簇图像进行二值化处理；扫略包络曲线簇边界，获取边界像素点，轮齿齿廓均为曲率变化规则的光滑齿廓；采用传统边界跟踪法对齿廓边缘进行初步跟踪，再结合阶梯型的齿廓像素边界特点及相邻齿廓曲率变化小的位置像素缺失这两大特征，对像素点进行二次提取与补偿，提高齿廓精度；刀具齿廓坐标标定；提取瞬时啮合点的像素坐标；不同瞬时啮合图像像素点间的转化；根据坐标变换过程，提取最终的齿廓坐标，提取齿轮的边缘齿廓，并进行齿形误差及接触线误差分析。
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公开(公告)号：CN117870607A
公开(公告)日：2024-04-12
申请号：CN202410044291.8
申请日：2024-01-11
Applicant: 厦门大学
IPC: G01B21/32 , G06F30/10 , G06F30/20 , G06F113/14 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种埋地管道应变监测方法、介质、设备及系统，其中方法包括：获取原型管道相关参数，并根据原型管道相关参数确定几何相似比，以及根据原型管道参数进行模型管道选材；获取模型管道相关参数，并根据模型管道相关参数、几何相似比和原型管道相关参数计算相应的相似参数；获取实际土体信息，并根据实际土体信息计算待施加压力值和模型土体位移值；根据待施加压力值和模型土体位移值进行模拟试验，并获取模型管道相关位置对应的模型试验值，以及根据模型试验值和相似参数计算原型管道对应的原型实际值；能够基于实际土体信息进行有效的埋地管道模拟试验，提高试验结果的准确度和可参考性，进而提高埋地管道的运行安全性。
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公开(公告)号：CN117588510A
公开(公告)日：2024-02-23
申请号：CN202311387463.3
申请日：2023-10-24
Applicant: 厦门大学
Abstract: 本发明公开了一种微小型功能部件的防护结构，属于缓冲技术领域，包括安装板、吸能盒体和变梯度点阵复合结构内芯，所述变梯度点阵复合结构内芯设置在吸能盒体内，安装板设置在吸能盒体内并与变梯度点阵复合结构内芯的一端连接；所述变梯度点阵复合结构内芯包括多个单位胞元，多个单位胞元沿吸能盒体内的三维空间内连续相连接一体成型。本发明的基于变梯度点阵复合结构内芯的微小型功能部件的防护结构，吸能密度大、吸能稳定性高、降冲击效果好。
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公开(公告)号：CN117432736A
公开(公告)日：2024-01-23
申请号：CN202311387456.3
申请日：2023-10-24
Applicant: 厦门大学
Abstract: 本发明公开了空心粒子群及运用该粒子群的点阵复合结构的缓冲方法，属于缓冲技术领域，所述空心粒子群填充于点阵结构的空腔内部，所述空心粒子群包括多个第一空心粒子；或者所述空心粒子群包括多个第二空心粒子，每一第二空心粒子中填充有多个第三空心粒子；或者所述空心粒子群包括多个第一空心粒子和第二空心粒子，每一第二空心粒子中填充有多个第三空心粒子；所述第一空心粒子的平均粒子内径范围为0.1‑100㎜，所述第一空心粒子的平均粒子壁厚为0.1‑10mm；所述第二空心粒子的平均内径范围为1‑1000mm，所述第二空心粒子的壁厚为0.1‑50mm；所述第三空心粒子的平均内径范围为0.2‑500mm，所述第三空心粒子的壁厚为0.1‑50mm。本发明的空心粒子群及运用该粒子群的点阵复合结构的缓冲方法，实现点阵结构‑不连续介质复合结构在极端环境下的高释能功能。
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公开(公告)号：CN112327234B
公开(公告)日：2021-09-14
申请号：CN202011181862.0
申请日：2020-10-29
Applicant: 厦门大学 , 成都邦普切削刀具股份有限公司
IPC: G01R35/00
Abstract: 可转位刀具切削动态信号的工频干扰高精度补偿方法，涉及机械动态信号的分析及处理方法。首先对所采集的振动信号进行快速傅里叶变换；对工频成分50Hz附近的两条谱线采用基于矩形窗的主动移频比值型频谱校正方法进行频率粗略估计；再利用粗估计频率为中心对称分布且具有单位频率间隔的一对谱线进行频率二次估计；按二次估计的频率对原数据进行近似整周期采样截断，减小FFT后的频谱形状畸变；对截断后的信号进行高精度高密度插值，减小FFT中有限求和代替积分的计算原理误差；对近似整周期的高密度采样信号应用改进的主动移频比值型频谱校正方法进行工频成分的谐波参数识别，并构造补偿信号对原始信号中的工频干扰进行抑制。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN109189001B
公开(公告)日：2020-07-03
申请号：CN201811368652.5
申请日：2018-11-16
Applicant: 厦门大学 , 第一拖拉机股份有限公司
IPC: G05B19/401 , G06T7/70
Abstract: 拖拉机变速箱用立铣刀端截形图像扫描获取及标定的方法，涉及整体立铣刀。以计算机几何图形学技术为基础，提出基于数字图形扫描法的整体立铣刀槽形端截形的获取并自动标定，打破传统方式，获取刀具容屑槽端面廓形的新方法。适用于整体立铣刀、钻头等螺旋面零件的开槽设计。主要实现方式是获取砂轮和刀具的参数后，首先建立砂轮和刀具工件的实体模型，并确定两者之间的相对运动关系，通过仿真形成砂轮与刀具的空间包络，截取刀具端截面图即容削槽端截形包络的图片；然后通过图像扫描法对轮廓像素进行提取，从而获得廓形；最后根据标定还原实际刀具容削槽端截形轮廓。
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公开(公告)号：CN109446470A
公开(公告)日：2019-03-08
申请号：CN201811367351.0
申请日：2018-11-16
Applicant: 厦门大学
Abstract: 基于非接触式检测的弧齿锥齿轮加工用模具磨损预测方法，涉及弧齿锥齿轮加工。建立激光位移传感器在任意安装位姿下引入安装倾角误差的数学模型；修正激光位移传感器安装倾角，完成对弧齿锥齿轮检测项的标定实验，建立物面倾角误差补偿模型；用改进的支持向量机算法建立锻压模具磨损量与锻压件数的关系模型；用自迭代支持向量机算法预测弧齿锥齿轮加工用模具磨损程度。通过精密测量弧齿锥齿轮检测项，用自迭代支持向量机预测算法建立锻压模具磨损程度与锻压件数的关系，实现对弧齿锥齿轮加工用模具磨损的检测和预测。
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公开(公告)号：CN109269422B
公开(公告)日：2024-05-14
申请号：CN201811368682.6
申请日：2018-11-16
Applicant: 厦门大学
IPC: G01B11/02
Abstract: 一种点激光位移传感器测量误差校对的实验方法及装置，涉及点激光位移传感器。实验装置设有激光干涉仪、光路组件、六自由度固定架、点激光位移传感器、正弦规、分度盘、标准量块和数控加工中心。构建了点激光位移传感器测量物面时的入射倾角、转角转角和入射摆角数学模型，推导出三者关系，为点激光位移传感器误差校对提供了理论支持。基于数学模型，搭建了误差校对实验装置，操作简单，针对性强，可以极大简化实验工作量。对实验结果进行了误差分析，得到了入射倾角、入射转角、入射摆角三个测量因素对测量误差的影响规律，为基于点激光位移传感器的工件非接触快速、精确检测技术提供保障。
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公开(公告)号：CN117610200A
公开(公告)日：2024-02-27
申请号：CN202311800558.3
申请日：2023-12-25
Applicant: 厦门大学
IPC: G06F30/17 , G06F30/20 , G06F17/11 , F16H37/12 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开一种基于非圆齿轮传动的节能设计方法及游梁式抽油机，其节能设计方法包括：1、将悬点载荷数据通过傅里叶级数拟合为初始曲柄角速度方程，将该方程导入游梁式抽油机模型，通过仿真获得第一曲柄载荷以及第一曲柄角速度方程；2、将第一曲柄角速度方程导入游梁式抽油机模型，通过仿真获得第二曲柄载荷并计算电机能耗，根据电机能耗判断是否满足预设节能率，如果满足，则该第一曲柄角速度方程作为最终曲柄角速度方程，并转到步骤4；3、如果不满足则调整第一曲柄角速度方程，并返回步骤2直至获得满足预设节能率；4、根据最终曲柄角速度方程获得非圆齿轮节曲线。本发明采用非圆齿轮传动减速器替代传统的圆柱齿轮传动减速器从而实现节能。
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公开(公告)号：CN114873147B
公开(公告)日：2023-03-21
申请号：CN202210509764.8
申请日：2022-05-11
Applicant: 厦门大学
Abstract: 本发明涉及一种管状带式输送机用托辊机构的改造方法，所述托辊改造方法包含以下具体步骤：安装第一滚筒套于最底部托辊的滚筒外表面中部，以增加底部托辊的支撑直径，定义底部托辊的支撑直径增加量为L1、管状带式输送机的传送带的平均输送量为Q、输送量增加量ΔQ、管带机的填充率为k、圆周率为π、管带机的输送速度为v、运载物的密度为ρ、当前管带的直径为d1，计算得到底部托辊的支撑直径增加量为L1：安装第二滚筒套于底部两侧托辊的滚筒外表面中部，以增加底部两侧托辊的支撑直径，定义底部两侧托辊的支撑直径增加量为L2、当前管带的直径为d2，计算得到底部两侧托辊的支撑直径增加量L2：
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