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公开(公告)号：CN117077489A
公开(公告)日：2023-11-17
申请号：CN202311068847.9
申请日：2023-08-23
Applicant: 南京林业大学
IPC: G06F30/23 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开一种基于有限元分析的滚轮轴承有效额定动载荷计算方法，该方法包括：获取滚轮轴承基本结构参数、在参数化三维建模软件中建立滚轮轴承模型、将滚轮轴承模型输入至有限元分析软件中，并进行前处理、开展动力学分析，获取实际载荷分布角以及输入载荷分布角至数学模型计算出滚轮轴承有效额定动载荷，本发明基于有限元分析的方法模拟滚轮轴承实际工作受载状况，输出真实的载荷分布角，进而更加准确地计算出滚轮轴承的有效额定动载荷，使得在工程应用中对于滚轮轴承的设计、选择和寿命预测更加精准可靠。
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公开(公告)号：CN114840946B
公开(公告)日：2023-10-17
申请号：CN202210554900.5
申请日：2022-05-19
Applicant: 南京林业大学 , 江苏华青流体科技有限公司
IPC: G06F30/17 , G06F30/28 , G06T17/20 , G06F30/23 , F16J15/34 , F16J15/40 , G06F113/08 , G06F119/08 , G06F119/14 , G06F119/02
Abstract: 本发明公开一种基于液膜汽化相变的动压型机械密封可靠度计算方法，具体步骤如下：建立动压型机械密封端面液膜汽化相变模型、利用试验设计方法对动压型机械密封端面液膜汽化相变模型的工艺参数及工况参数进行参数设计，并进行汽化仿真分析、对汽化仿真结果进行多元回归分析，拟合得到动压型机械密封的功能函数、根据动压型机械密封实际使用工况及型槽结构设计拟合得到动压型机械密封的极限状态方程以及结合蒙特卡罗抽样法对工艺参数进行抽样，计算得到动压型机械密封的可靠度，该种基于液膜汽化相变的动压型机械密封可靠度计算方法，为动压型机械密封进行可靠性评估提供理论支撑，提高动压型机械密封评估的精准性。
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公开(公告)号：CN108856755B
公开(公告)日：2023-07-25
申请号：CN201811019449.7
申请日：2018-09-03
Applicant: 南京林业大学 , 江苏速力达精密科技有限公司
IPC: B23B27/10
Abstract: 本发明公开了一种高效冷却的内冷刀片，其具有刀体，该刀体具有一前刀面、主后刀面和副后刀面，与副后刀面相背的侧面形成抵靠面，在刀体内设置有冷却液流道和冷却通道，冷却通道一端贯穿主后刀面，另一端连通冷却液流道，冷却液流道贯穿抵靠面；冷却通道的内壁呈圆柱状，在冷却通道内设置有热沉，该热沉包括内端管、锥柱和外端管，内端管和外端管均固定在冷却通道内，锥柱与内端管和外端管之间均具有距离；锥柱包括圆柱部和圆柱部两端的圆锥部；锥柱与内外端管之间用筋条连接。本发明还公开了安装有上述刀片的刀具。该刀片具有内冷结构，能够高效地对刀片进行冷却，在控制刀片温度提高的情况下，能够有效地提高刀片和刀具的使用寿命。
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公开(公告)号：CN115691684A
公开(公告)日：2023-02-03
申请号：CN202211154488.4
申请日：2022-09-21
Applicant: 南京林业大学
IPC: G16C10/00 , G06F30/28 , G06F111/10 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种基于分子动力学的高超声速激波模拟方法。该方法包括：通过分子动力学可视化工具VMD构建热防护表面在气体环境中飞行的纳尺度模型；选取描述原子间相互作用的势函数；在分子动力学模拟软件NAMD中进行能量最小化；在等温等压系综下模拟预设的气体环境温度与压强；在正则系综下采用受控分子动力学SMD方法牵引物体恒速运动；模拟得到稳态结果后，输出模拟体系内所有原子的位置、速度信息文件，在VMD软件中统计密度、速度和温度分布用以研究流场和激波结构。本发明通过建立固体表面在气体环境下高超声速飞行的分子动力学模型，得到激波的演化过程与稳态激波结构，弥补了激波实验研究无法实现原子级结构分析的不足，以及传统分子动力学方法无法准确研究飞行物体前方激波结构的问题，能够深入分析激波结构与马赫数、克努森数、雷诺数之间的联系。
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公开(公告)号：CN115310386A
公开(公告)日：2022-11-08
申请号：CN202211058117.6
申请日：2022-08-31
Applicant: 南京林业大学 , 江苏华青流体科技有限公司
IPC: G06F30/28 , F16J15/34 , G06F113/08 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种机械密封膜压系数计算方法及计算装置，本发明将机械密封简化为由动环粗糙表面和静环粗糙表面构成的一个软质等效表面圆环与一个刚性光滑表面圆环组合的界面密封，通过取动环参数和静环参数，计算密封线内侧流体膜的承载力和密封线外侧流体膜的承载力，进一步计算出膜压系数的准确数值，突破了以往在选取机械密封膜压系数时，总是近似取值0.5的境况，同时弥补了传统膜压系数计算方法的理论缺陷，为机械密封的科学设计提供重要保证。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN115013351A
公开(公告)日：2022-09-06
申请号：CN202210688770.4
申请日：2022-06-17
Applicant: 江苏益通流体科技有限公司 , 南京林业大学
Abstract: 本发明涉及油泵技术领域，具体为一种双吸离心油泵的机械密封装置，包括油泵本体，所述油泵本体包括泵下壳体、泵上壳体和出液管，所述油泵本体的下方设置有安装壳。本发明中通过设置减震组件避免了油泵运行过程中多度的震动导致其内部零部件损坏的问题，通过弹簧A和弹簧B的弹力以及空气的可压缩性减小了泵运行过程中产生的冲击力，从而有效的保护了泵内部的零部件，延长了油泵的使用寿命，减少了生产成本，通过设置密封安装组件和充气组件使得储油槽内部的油不会因油泵运行时的震动而漏出，避免了油液对泵体的污染，同时保证了泵体内部传动部件之间的润滑，进而保护了油泵内部的传动部件，延长了油泵的使用寿命。
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公开(公告)号：CN113624149B
公开(公告)日：2022-06-03
申请号：CN202111069247.5
申请日：2021-09-13
Applicant: 南京林业大学
IPC: G01B11/14
Abstract: 本发明公开了一种拉杆球头轴承轴向及径向游隙检测装置，包括支撑组件、夹紧机构、轴向加载机构、径向加载机构和检测机构，夹紧机构与滑动设置在第二支撑架的滑动板固定连接，用来对被测轴承的壳体进行夹紧，轴向加载机构位于第一支撑架和其中一个支撑板的一侧，用来推动对被测轴承的壳体与夹紧机构夹紧且对被测轴承加载轴向载荷，径向加载机构与第二支撑架平行设置且位于第二支撑架和另一个支撑板之间，径向加载机构的输出端与滑动板连接，对夹紧在夹紧机构上的被测轴承加载径向载荷，检测机构分别设置在轴向加载机构和径向加载机构上，用来检测被测轴承轴向位移量以及径向位移量，通过一次装夹实现对拉杆球头轴承轴向游隙和径向游隙的检测。
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公开(公告)号：CN113866014B
公开(公告)日：2022-05-13
申请号：CN202111141418.0
申请日：2021-09-28
Applicant: 南京林业大学
Abstract: 本发明公开了一种自动换辊的弯曲试验机，包括底座、自动换辊机构、支承辊座、垂直施载机构和检测组件，自动换辊机构安装于底座的顶端，用来调换四种不同直径的支承辊，支承辊座对称设置在自动换辊机构的一侧，分别用来支撑从所述自动换辊机构传输过来的一对支承辊，所述支承辊座的顶端设置有供支承辊放置的放置槽，垂直施载机构安装于两个支承辊座的上方，用来对位于两个支承辊座顶端支承辊上的试件进行垂直施载，检测组件安装在垂直施载机构上，用来检测试件弯曲的位移量以及试件所承受的试验力，并将检测到的数据传输至控制器。可以测试试件在不同直径参数下的支承辊的弯曲性能，使得测试条件更加丰富，测试结果更加准确。
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公开(公告)号：CN114444265A
公开(公告)日：2022-05-06
申请号：CN202111624310.7
申请日：2021-12-28
Applicant: 南京林业大学
IPC: G06F30/20 , G06F17/10 , G06F119/04
Abstract: 本发明公开了一种基于卡尔曼滤波的机械密封寿命预测方法，包括步骤一、建立机械密封端面磨损的分形模型；步骤二、对待测机械密封取样，检测其工艺参数、工况参数；步骤三、将待测机械密封放入试验台，监测其静环台面厚度变化；步骤四、通过台面厚度变化值，结合实际参数，代入分形模型，计算对应时间内磨损率，实时预测机械密封剩余寿命；步骤五、采用卡尔曼滤波算法对实时预测出的剩余寿命不断优化估计，得出待测机械密封相对准确的使用寿命。本发明步骤简单，实现方便，能够有效应用在对于机械密封寿命预测要求较高的领域，实时性好，精确性高，可靠性强，便于推广。
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公开(公告)号：CN114441325A
公开(公告)日：2022-05-06
申请号：CN202111643516.4
申请日：2021-12-29
Applicant: 南京林业大学
IPC: G01N3/12
Abstract: 本发明公开一种机械密封焊接金属波纹管可靠度检测方法，该方法包括如下步骤：步骤一、对焊接金属波纹管进行应力松弛实验，拟合得到失弹方程；步骤二、根据焊接金属波纹管弹力与机械密封端面比压之间的计算关系确定焊接金属波纹管试失弹范围；步骤三、根据检修时间、步骤一得到的失弹方程、步骤二得到的焊接金属波纹管失弹范围，确定焊接金属波纹管失效极限状态方程；步骤四、将步骤三得到的焊接金属波纹管失效极限状态方程代入到中心点法，计算出焊接金属波纹管可靠度。本发明的方法依据少量试验样本即可以得到可靠度较高的计算方法。
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