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公开(公告)号：CN106651094A
公开(公告)日：2017-05-10
申请号：CN201610847360.4
申请日：2016-09-23
Applicant: 东南大学 , 云南电网有限责任公司电力科学研究院
IPC: G06Q10/06
CPC classification number: Y02P90/82 , G06Q10/0639
Abstract: 本发明公开了一种基于等效节能量的企业能效评价方法，包括以下步骤，步骤一，计算单位产品综合能耗；步骤二，计算单位产品等效节能量；步骤三，计算企业总等效节能量；步骤四，企业能效评价。本发明引入单位产品等效节能量、企业总等效节能量的概念，根据各个企业总等效节能量的大小对企业的能效水平进行排序或者评级，实现跨行业的企业间能效评价。
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公开(公告)号：CN105091957A
公开(公告)日：2015-11-25
申请号：CN201510279363.8
申请日：2015-05-27
Applicant: 东南大学
IPC: G01F1/36
Abstract: 本发明公开了一种火电机组给水流量测定方法，取用机组设计工况给水流量、机组功率、给水管道内径、待测工况给水压力、给水温度、给水动力粘度；测点位置、毕托管测得的测点处给水动压。计算得到各测点处给水流速，计算得到给水流量估算值、给水平均流速、给水管内流动雷诺数，确定给水沿管道截面流速分布。利用给水沿管道截面流速分布，计算测点处给水流速与平均给水流速的关系，确定各测点处流速权数。利用各测点处测得的给水流速，结合各测点处流速权数，计算平均给水流速和给水流量，并与给水流量初始值比较，若偏差不满足精度要求，则进行迭代计算，直至偏差满足精度要求，确定给水流量。
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公开(公告)号：CN104483152A
公开(公告)日：2015-04-01
申请号：CN201410797015.5
申请日：2014-12-19
Applicant: 东南大学
Abstract: 本发明公开了一种非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法，非再热回热复合循环机组由一个汽缸组成，其三级抽汽依次编号为第一级、第二级和第三级抽汽，并分别与第一级、第二级和第三级加热器相连，第一级加热器为表面式加热器，其疏水排向第二级加热器，第二级加热器为混合式加热器，第三级加热器为表面式加热器，其疏水排向凝汽器热井，所述非再热回热复合循环机组的热耗率的测定步骤如下：获取非再热无回热循环的无量纲热耗率及回热作功比；确定非再热回热复合循环机组的热耗率。本发明根据回热作功比和主蒸汽初终参数、汽轮机排汽压力就可以测定出汽轮发电机组的热耗率，简少了热耗率软测量所必须的检测参量。
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公开(公告)号：CN104459542A
公开(公告)日：2015-03-25
申请号：CN201410798084.8
申请日：2014-12-19
Applicant: 东南大学
Abstract: 本发明公开了一种再热回热复合循环机组的热耗率测定方法，循环机组的汽轮机由高压缸、中压缸和低压缸组成；高压缸排汽、中压缸排汽和低压缸抽汽依次编号为第一级、第二级和第三级抽汽，并分别与第一级、第二级和第三级加热器相连；高压缸排汽除用作第一级加热器的加热抽汽外，其余经再热器进入中压缸，中压缸排汽除用作第二级抽汽外，其余部分进入低压缸，所述再热回热复合循环机组的热耗率的测定步骤如下：获取再热无回热循环的无量纲热耗率及回热作功比；确定再热回热复合循环机组的热耗率。本发明测定方法根据汽轮机高、中、低压缸进出口参数和发电功率的检测值，实现了机组热耗率的测定，简少了热耗率测定所必须的检测参量。
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公开(公告)号：CN102494714B
公开(公告)日：2014-04-16
申请号：CN201110358714.6
申请日：2011-11-11
Applicant: 东南大学
Abstract: 一种电站锅炉效率与燃煤热值、灰分和水分的同步测算方法，从火电厂厂级监控信息系统SIS读取送风温度、排烟温度、排烟氧量、飞灰含碳量、入炉燃料量、锅炉蒸发量、机组发电负荷、主蒸汽压力温度、再热蒸汽进出口压力温度、给水压力温度及流量、汽包压力、再热器减温喷水量、高压缸各加热器的抽汽压力温度；高压缸各级加热器的出入口水温度和疏水温度，假设燃煤热值、燃煤灰分和燃煤水分的初值，使用锅炉反平衡热效率模型、理论燃烧所需干空气量和实际烟气质量简化计算模型、实际烟气质量计算模型、实际烟气容积计算模型、实用烟气量计算模型、锅炉正平衡热效率模型、锅炉有效利用热模型，并且构造了预报与校正方法，实现上述参量的同步测算。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN101852658B
公开(公告)日：2011-12-14
申请号：CN201010150290.X
申请日：2010-04-16
Applicant: 东南大学
IPC: G01K13/02
Abstract: 一种汽机带蒸冷和疏冷器加热器出水及疏水温度测算方法。选取机组设计工况或性能考核试验工况作为基准工况，并选取基准工况下加热器的热力参数：壳侧压力、抽汽温度、疏水温度、出水温度、进水温度和机组功率，计算出基准工况下加热器蒸汽冷却段、纯凝结段和疏水冷却段的传热特征系数。在火电厂厂级监控信息系统SIS或分散控制系统DCS的数据库中读取或计算出实际工况下的壳侧压力、抽汽温度、加热器进水温度和机组功率，由计算得到的实际工况下的纯凝结段加热器传热特征系数，最终经过迭代计算得到实际蒸汽冷却段和纯凝结段的中间过渡温度以及疏水温度，由计算得到的实际工况下的蒸汽冷却段加热器传热特征系数，最终经过迭代计算得到出水温度。
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公开(公告)号：CN101750115B
公开(公告)日：2011-08-31
申请号：CN200910264512.8
申请日：2009-12-25
Applicant: 东南大学
Abstract: 一种基于能量平衡火电机组回热系统中独立低加疏水泵流量测算方法。本发明所述热力系统由独立的低压加热器(简称低加)和一个疏水泵组成；其中，利用疏水泵将低加的疏水与其出口凝水混合，没有其他疏水流入低加放热。从火电厂厂级监控信息系统SIS或分散控制系统DCS的数据库中，获取低加的抽汽温度和压力、出口水温度、压力以及疏水温度；计算得到加热器抽汽焓值、低加出口水焓值和低加疏水焓值。对低加建立传热平衡方程，对低加的疏水泵出口水和低加出口水混合点建立流量平衡方程和混合点热平衡方程；由平衡方程推导出软测量模型，计算得到疏水泵的流量份额。最后，结合SIS或DCS数据库中的凝水流量检测值，计算出疏水泵流量。
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公开(公告)号：CN101852658A
公开(公告)日：2010-10-06
申请号：CN201010150290.X
申请日：2010-04-16
Applicant: 东南大学
IPC: G01K13/02
Abstract: 一种汽机带蒸冷和疏冷器加热器出水及疏水温度测算方法。选取机组设计工况或性能考核试验工况作为基准工况，并选取基准工况下加热器的热力参数：壳侧压力、抽汽温度、疏水温度、出水温度、进水温度和机组功率，计算出基准工况下加热器蒸汽冷却段、纯凝结段和疏水冷却段的传热特征系数。在火电厂厂级监控信息系统SIS或分散控制系统DCS的数据库中读取或计算出实际工况下的壳侧压力、抽汽温度、加热器进水温度和机组功率，由计算得到的实际工况下的纯凝结段加热器传热特征系数，最终经过迭代计算得到实际蒸汽冷却段和纯凝结段的中间过渡温度以及疏水温度，由计算得到的实际工况下的蒸汽冷却段加热器传热特征系数，最终经过迭代计算得到出水温度。
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公开(公告)号：CN101832545A
公开(公告)日：2010-09-15
申请号：CN201010150270.2
申请日：2010-04-16
Applicant: 东南大学
Abstract: 一种汽机带蒸汽冷却器的加热器出水及疏水温度测算方法。选取机组设计工况或性能考核试验工况作为基准工况，并选取基准工况下第j级加热器的热力参数：壳侧压力、抽汽温度、壳侧抽汽焓值、出水温度、进水温度和机组功率，计算出基准工况下加热器蒸汽冷却段的传热特征系数。在火电厂厂级监控信息系统SIS或分散控制系统DCS的数据库中读取或计算出实际工况下的壳侧压力、抽汽温度、第j级加热器进水温度和机组功率，根据基准工况加热器蒸汽冷却段传热特征系数以及实际工况的机组功率计算得到实际工况下的加热器传热特征系数，最终经过迭代计算得到实际工况下的出水温度，疏水温度等于壳侧压力下的饱和温度。
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公开(公告)号：CN101697179A
公开(公告)日：2010-04-21
申请号：CN200910185355.1
申请日：2009-11-05
Applicant: 东南大学
IPC: G06F19/00
Abstract: 本发明涉及到一种基于正反热平衡关系的电站锅炉燃煤热值趋势测算方法，其特征是使用燃煤热值测算方法，分别获得各时刻下相应的燃煤热值测算值，并绘制出燃煤热值随时间变化的趋势曲线，实现对燃煤热值变化趋势的监测。在燃煤热值测算方法中，首先利用厂级监控信息系统的实时数据库读取相关参数，并假设某一时刻的燃煤热值，将其代入锅炉反平衡效率模型，计算锅炉热效率，然后利用锅炉正平衡效率模型，使用锅炉有效利用热、入炉燃料量和计算出的锅炉热效率获得当前燃煤热值，通过对前后燃煤热值偏差的判断对当前燃煤热值进行迭代校正，最终确定该时刻下燃煤热值测算值。该方法计算简便，成本低，适应性广，能够很好地实现燃煤热值的在线趋势分析。
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