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公开(公告)号：CN103411972B
公开(公告)日：2016-04-27
申请号：CN201310373022.8
申请日：2013-08-23
Applicant: 北京科技大学 , 西宁特殊钢股份有限公司
Abstract: 本发明涉及马氏体耐热钢中δ铁素体相面积含量统计方法，尤其涉及一种1Cr12Ni2Mo2VN钢，利用电解浸蚀及软件处理方式统计马氏体耐热钢δ铁素体相面积含量，属于金相技术领域。本发明的步骤分为通过试样准备，水浴环境下电解浸蚀和软件处理三步完成马氏体耐热钢中δ铁素体相面积统计。首先制备试样，将试样进行磨光、抛光；然后采用NaOH试剂进行电解浸蚀，电解过程中需将电解液置于40~80℃水浴环境中，浸蚀后试样用酒精清洗后吹干；利用图像分析软件统计δ铁素体相面积含量。此发明的优点在于操作简单，精确度高。
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公开(公告)号：CN103773927B
公开(公告)日：2015-08-05
申请号：CN201410036406.5
申请日：2014-01-26
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 本发明涉及一种高强韧性27SiMn钢热处理工艺。充分加热奥氏体化后，先油冷到略高于贝氏体转变温度后，再取出空冷至室温，使其缓慢发生较为充分的贝氏体转变，最后低温回火。采用该工艺方法处理后，27SiMn钢组织为贝氏体，具有很好的强度、塑性和韧性匹配，从而能够满足工程机械制造对其越来越高的性能要求。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN104313278A
公开(公告)日：2015-01-28
申请号：CN201410571886.5
申请日：2014-10-23
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 本发明为马氏体型耐热钢中δ铁素体含量控制技术，属于钢铁锻造和组织控制技术领域。本发明利用保温+变形+变形后保温的多次镦拔锻造工艺技术消除马氏体型耐热钢中δ铁素体。首先通过充分加热保温消除部分δ铁素体，同时使钢锭具有良好塑性，然后进行大的变形，增加δ铁素体比表面积，同时使之发生动态再结晶，变形后再次进行保温，进一步减少δ铁素体，并使钢锭具有良好塑性，为下一次变形做准备，通过多次保温+变形+变形后保温的镦拔变形工艺技术，逐步消除δ铁素体。此发明的优点在于能够有效消除马氏体型耐热钢中δ铁素体。
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公开(公告)号：CN104236993A
公开(公告)日：2014-12-24
申请号：CN201410482905.7
申请日：2014-09-19
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 一种同时显示轴承钢奥氏体晶界和晶内马氏体的方法，属于金相制备技术领域。本发明先将钢材加工成边长为10～20mm的方块样，然后将加热炉温度升至1000～1100℃，然后将试样置入加热炉保温5～20min，保温结束后以0.1～0.5℃/s冷却到690～730℃，然后淬火处理。其次对试样进行粗磨、细磨和抛光处理。最后在常温下配置2～4％的硝酸酒精溶液，将试样的抛光面浸人硝酸酒精溶液中10～20s，当试样表面出现灰白色，用水冲洗，然后再用酒精溶液将水清洗掉，再用吹风机将试样表面吹干，在显微镜下观察，就可以观察到清晰的网状碳化物分布在始奥氏体晶界处，同时奥氏体晶粒内的马氏体也能够清晰的显示出来。该方法腐蚀过程步骤简单，易于操作，稳定性强，侵蚀后的效果清晰，为解决奥氏体晶粒大小和奥氏体晶内马氏体的关系提供了便利。
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公开(公告)号：CN104232875A
公开(公告)日：2014-12-24
申请号：CN201410342269.8
申请日：2014-07-17
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 本发明涉及一种盾构机3m轴承套圈的热处理工艺。对普通中碳合金钢42CrMo进行合金化设计，得到满足盾构机3m轴承套圈的用钢；用该钢生产的轴承套圈毛坯，加热到一定温度保温一定时间，然后油冷到室温，再在一定温度下进行高温回火，保温一定时间，取出空冷至室温；将经机加工后的套圈表面以一定加热速度进行感应加热到一定温度淬火。该实验钢采用该工艺处理后，盾构机轴承套圈表面淬硬层组织为隐晶马氏体，基体组织为回火索氏体；表面具有较高的硬度，均值为57.9HRC；心部具有良好的韧性，-20℃冲击韧性AKv均值为115J，以及适宜的硬度，均值为293HB。从而能够满足盾构机3m轴承套圈用钢综合力学性能的要求。
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公开(公告)号：CN103132087A
公开(公告)日：2013-06-05
申请号：CN201310088893.5
申请日：2013-03-20
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 本发明涉及一种23CrNi3Mo钎具用材料的硬度分布控制工艺，可实现渗碳后钎具由表及里的平缓硬度梯度分布，即由钎具表面到心部组织的显微硬度呈现平缓下降，使得渗碳后钎具形成表面高硬度、心部高韧性及一定宽度过渡层的复相组织，获得钎具强韧性良好匹配，从而有效的提高了钎具的使用寿命。该方法包括以下步骤：将渗碳后的钎具在880℃±10℃淬火保温45分钟，保温完成后分两段进行冷却，880~450℃温度区间内冷速≥5℃/s，450℃以下随炉冷却至室温。然后在220℃回火保温120分钟，保温完成后空冷至室。
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公开(公告)号：CN101603150A
公开(公告)日：2009-12-16
申请号：CN200910088964.5
申请日：2009-07-15
Applicant: 北京科技大学
Abstract: 一种高强度热轧双相钢的柔性轧制生产方法，属于钢铁冶金及材料工程领域。其特征在于本钢种的主要成分重量百分数为：C：0.06～0.08、Si：0.40～0.60、Mn：1.00～1.20、P：＜0.02、S：＜0.02、Cr：0.40～0.60、Mo：0.30～0.40、Nb：0.02～0.04。控制轧制过程未再结晶区累计变形量＞60％，终轧温度800～830℃。轧后分段冷却过程第一段水冷以30～50℃/s的冷速冷却到700～730℃，空冷12～15s，而后经第二段水冷以30～50℃/s的冷速冷却到不同卷取温度卷取：600℃卷取获得铁素体马氏体双相组织，屈服强度为450MPa，抗拉强度达到730MPa，延伸率为24％，屈强比0.62，可满足700MPa级别铁素体马氏体双相力学性能要求；500℃卷取获得铁素体贝氏体双相组织，屈服强度为505MPa，抗拉强度达到680MPa，延伸率为26％，屈强比0.74，可满足650MPa级别铁素体贝氏体双相力学性能要求。
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