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公开(公告)号：CN105317552A
公开(公告)日：2016-02-10
申请号：CN201510364507.X
申请日：2015-06-26
Applicant: 丰田自动车株式会社
Inventor： 安田宏通
CPC classification number: F02D41/22 , F02B77/085 , F02B77/088 , F02D35/023 , F02D35/028 , F02D41/0002 , F02D41/009 , F02D41/3005 , F02D2041/228 , F02D2200/101 , F02P3/05 , F02P5/045 , F02P5/151 , F02P5/153 , G01M15/08 , Y02T10/46
Abstract: 本发明涉及内燃机系统，目的在于能够判定缸内压传感器与燃烧室的壁面间的密封部的密封功能有无异常。具备缸内压传感器(30)，其具备壳体(301)、膜片(302)、应变仪元件(305)。具备曲轴角传感器(42)。具备密封部(34)，其在壳体(301)的轴向的比应变仪元件(305)靠燃烧室(14)侧的位置对壳体(301)的外表面与汽缸盖(32)的壁面间进行密封。用缸内压传感器(30)算出发热量(Q)。算出在从燃烧结束点(θmax)到排气门(22)的打开正时的膨胀冲程中的期间发热量(Q)降低量相对于曲轴角度增加量的比例即梯度(k)。基于梯度(k)降低量相对于发动机旋转速度增加量的比例(X)是否比阈值(α)大来判定密封部(34)的密封功能有无异常。
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公开(公告)号：CN102348883A
公开(公告)日：2012-02-08
申请号：CN201080011495.8
申请日：2010-03-09
Applicant: 丰田自动车株式会社
CPC classification number: F02D35/02 , F02D35/023 , F02D35/024 , F02D35/028 , F02D41/222 , F02D2041/281 , Y02T10/40
Abstract: 利用缸压传感器检测到的缸压P(θ)、气缸容积V(θ)以及比热比K计算发热量PVκ(θ)(步骤100到102)。将PVκ(θ)的值达到峰值时的曲柄角θfix确定为燃烧后的绝热过程开始时的起始曲柄角(步骤104)。基于在θfix之后的PVκ(θ)的值的变化计算校正系数Kfix(步骤106)。利用校正系数Kfix计算实际发热量PVκfix(θ)(步骤110)。可基于水温和发动机速度计算确定冷却损失与曲柄角之间的相关性的冷却损失系数Kcool，并且可使实际发热量PVκfix(θ)反映冷却损失系数Kcool。
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公开(公告)号：CN101809267A
公开(公告)日：2010-08-18
申请号：CN200880108384.1
申请日：2008-09-24
Applicant: 丰田自动车株式会社
CPC classification number: F02D41/0025 , F02B23/104 , F02B2075/125 , F02D13/0238 , F02D19/061 , F02D19/084 , F02D19/088 , F02D35/023 , F02D41/009 , F02D2200/0612 , Y02T10/123 , Y02T10/36
Abstract: 在控制装置中，当内燃机转动曲柄时，在第一气缸中(用于判定燃料性质的气缸)形成产生不会使内燃机自行运转的转矩的“包括第一预定燃料量TAUm和第一预定空气量Mcm的空气/燃料混合气”，并且利用在压缩上止点之后的点火正时的火花，将所述空气/燃料混合气点火并燃烧。进而，当所述空气/燃料混合气在所述第一气缸内燃烧时，所述控制装置确定“单位质量的燃料产生的热量”，并判定所产生的燃料判定燃料的性质。
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公开(公告)号：CN112443424B
公开(公告)日：2022-05-10
申请号：CN202010835098.8
申请日：2020-08-19
Applicant: 丰田自动车株式会社
Inventor： 安田宏通
Abstract: 本发明涉及发动机装置。在发动机装置中构建检测蒸发燃料处理装置的第2阀的异常的手法。具备蒸发燃料处理装置，该蒸发燃料处理装置具有用于将包括在燃料箱内产生的蒸发燃料的蒸发燃料气体向进气管的比压缩机靠下游侧处供给的第1供给管、设置于第1供给管的第1阀、用于将蒸发燃料气体向进气管的比压缩机靠上游侧处供给的第2供给管、设置于第2供给管的第2阀。并且，在增压器正在工作且第1阀处于关闭时，基于第2阀的控制状态和燃料箱内的压力来进行第2阀的异常诊断。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN104781528A
公开(公告)日：2015-07-15
申请号：CN201480002999.1
申请日：2014-01-17
Applicant: 丰田自动车株式会社
IPC: F02D45/00
CPC classification number: F02D35/023 , F02D35/024 , F02D35/028 , F02D41/009 , F02D2200/0406 , F02D2200/0408 , G01M15/08
Abstract: 本发明具备检测缸内压力P的缸内压传感器(30)。将缸内压最大曲轴角度θPmax作为基准，在绝热压缩行程中设定第1曲轴角度θ1及第2曲轴角度θ，使用在这些曲轴角度θ1、θ2下的各自的缸内压力P和缸内容积V算出绝对压修正值ΔP。将以成为比点火正时靠延迟侧的绝热压缩行程中的正时的方式相对于缸内压最大曲轴角度θPmax提前了的曲轴角度设定为第2曲轴角度θ2而用于绝对压修正。
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公开(公告)号：CN104145108A
公开(公告)日：2014-11-12
申请号：CN201380011004.3
申请日：2013-02-27
Applicant: 西铁城精技美优达株式会社 , 丰田自动车株式会社
CPC classification number: G01M15/08 , F02D35/023 , G01L23/10
Abstract: 一种燃烧压力检测装置，该燃烧压力检测装置用于检测内燃机的燃烧室内的燃烧压力，其特征在于：燃烧压力检测装置能够安装于将构成燃烧室的汽缸头(4)的内部与外部连通的连通孔(4a)，燃烧压力检测装置具有壳体(30)和在壳体(30)内检测燃烧压力的压电元件等，壳体(30)具有能够向连通孔(4a)安装的安装构造部，安装构造部具有能够供第1密封构件(71)安装的第3外周面(333)、能够供第2密封构件(72)安装的倾斜面(315a)，在燃烧压力检测装置安装于连通孔(4a)时，倾斜面(315a)配置在比第3外周面(333)靠燃烧室方向的顶端侧。
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公开(公告)号：CN102348883B
公开(公告)日：2014-06-25
申请号：CN201080011495.8
申请日：2010-03-09
Applicant: 丰田自动车株式会社
CPC classification number: F02D35/02 , F02D35/023 , F02D35/024 , F02D35/028 , F02D41/222 , F02D2041/281 , Y02T10/40
Abstract: 利用缸压传感器检测到的缸压P(θ)、气缸容积V(θ)以及比热比K计算发热量PVκ(θ)(步骤100到102)。将PVκ(θ)的值达到峰值时的曲柄角θfix确定为燃烧后的绝热过程开始时的起始曲柄角(步骤104)。基于在θfix之后的PVκ(θ)的值的变化计算校正系数Kfix(步骤106)。利用校正系数Kfix计算实际发热量PVκfix(θ)(步骤110)。可基于水温和发动机速度计算确定冷却损失与曲柄角之间的相关性的冷却损失系数Kcool，并且可使实际发热量PVκfix(θ)反映冷却损失系数Kcool。
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公开(公告)号：CN104781528B
公开(公告)日：2017-03-22
申请号：CN201480002999.1
申请日：2014-01-17
Applicant: 丰田自动车株式会社
IPC: F02D45/00
CPC classification number: F02D35/023 , F02D35/024 , F02D35/028 , F02D41/009 , F02D2200/0406 , F02D2200/0408 , G01M15/08
Abstract: 本发明具备检测缸内压力P的缸内压传感器绝热压缩行程中设定第1曲轴角度θ1及第2曲轴角度θ，使用在这些曲轴角度θ1、θ2下的各自的缸内压力P和缸内容积V算出绝对压修正值ΔP。将以成为比点火正时靠延迟侧的绝热压缩行程中的正时的方式相对于缸内压最大曲轴角度θPmax提前了的曲轴角度设定为第2曲轴角度θ2而用于绝对压修正。(30)。将缸内压最大曲轴角度θPmax作为基准，在
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公开(公告)号：CN102439280B
公开(公告)日：2014-10-22
申请号：CN201080001991.5
申请日：2010-04-19
Applicant: 丰田自动车株式会社
IPC: F02D45/00
CPC classification number: F02D35/028 , F02D35/024 , F02D41/0255 , F02D41/1498
Abstract: 本发明提供一种能够推定热产生量的内燃机的控制装置。运算处理装置(20)能够计算与曲轴角θ对应的PVk和PVk的变化率dPVk/dθ。为了方便，将“在PVk增加中dPVk/dθ取为最大值的曲轴转角”设为表示“50％燃烧比例的曲轴转角”，也称为“θCA50”。另外，将针对θCA50计算出的PVk也称为“PVkCA50”。另外，为了方便，将燃烧开始时刻的PVk(在本实施方式中如图3、4设为零)和PVkCA50的差也称为ΔPVkCA50。将ΔPVkCA50被2倍之后的值设为总热产生量Q。
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