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公开(公告)号：CN102226344A
公开(公告)日：2011-10-26
申请号：CN201110084096.0
申请日：2011-04-02
Applicant: 中国石油大学(北京)
IPC: E02D5/72
Abstract: 一种可伸缩钻井平台桩靴结构，包括封顶板、封底板、可伸缩的钢骨架、可活动的桩靴侧壁外壳及液压装置，其中：所述封顶板是位于桩腿下方的的上固定板，所述封底板是位于桩靴下部构成桩靴桩脚尖的下固定板；所述钢骨架位于所述封顶板的下方，是由多个钢构件组成的伸缩式笼体结构；所述可活动的桩靴侧壁外壳能够配合桩靴钢骨架的伸缩变形，以增加桩靴的承压面积并阻碍桩靴周围土体进入桩靴；所述液压装置的控制系统设置在平台压载控制中心，通过沿桩腿铺设的液压管线将桩靴伸缩指令传给液压装置，配合平台的压载控制实现钢骨架的自动伸缩。本发明解决了自升式钻井平台插桩过程中的刺穿问题及自升式钻井平台撤离时的拔桩困难问题。
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公开(公告)号：CN101586451A
公开(公告)日：2009-11-25
申请号：CN200910087329.5
申请日：2009-06-23
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
IPC: E21B17/10
Abstract: 本发明涉及一种扶正装置，它包括一圆形套筒和多块相同的直角三角形加筋板，各加筋板上同一直角边间隔均匀地沿套筒轴向焊接在套筒外壁上；隔水导管贯穿并焊接在套筒上，加筋板上非焊接用的直角边与套筒端面截齐。本发明结构简单，导向性好，彻底解决了海上打桩过程中泥线以下隔水导管容易倾斜、弯曲等问题。
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公开(公告)号：CN101586338A
公开(公告)日：2009-11-25
申请号：CN200910087230.5
申请日：2009-06-19
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
IPC: E02D7/02
Abstract: 本发明的一种隔水导管上部打桩防斜装置，其特征在于：它包括钩环、活动式挂钩和套筒；一锤帽套在隔水导管顶部，锤帽的开口端外缘对称设置多个钩环；活动式挂钩对称设置于套筒的上端外壁，活动式挂钩的位置和钩环对应；套筒套在隔水导管外侧，通过活动式挂钩和钩环悬挂在锤帽下端。本发明的装置主要由钩环、挂钩、圆形套筒等组成，装置结构简单，操作施工方便，能够很好的解决实际生产难题，进一步减少了海上作业的风险。本发明有效的解决了防止打桩过程中上部因桩锤振动而发生的导管倾斜等问题，使得打桩作业顺利进行保证打桩质量；本发明可广泛用于海上石油钻井、风力发电平台设施、深水港码头、跨海铁路和跨海大桥等大型工程中。
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公开(公告)号：CN102518099B
公开(公告)日：2014-09-03
申请号：CN201110410130.9
申请日：2011-12-09
Applicant: 中国石油大学(北京)
IPC: E02B17/02
Abstract: 一种确定自升式钻井平台桩腿入泥深度的方法，该方法是利用结合桩腿下入的动载因素、桩腿区域回填土因素和群桩效应因素的DRC模型来确定自升式钻井平台桩腿入泥深度，该方法包括：自升式钻井平台桩腿承载力计算，此步骤采用DRC模型，即考虑自升式钻井平台桩腿插入过程所产生的动载对桩腿入泥深度的影响、插入泥面以下的桩靴上部土体的回流对桩腿入泥深度的影响以及多个桩腿的自升式钻井平台各桩腿进入泥面以下后彼此影响而使得桩腿排挤土体带来的群桩效应；找出所对应的桩腿承载力等于平台最大预压载量的桩腿入泥深度即为自升式钻井平台桩腿入泥深度。本发明能够合理的确定出自升式钻井平台桩腿入泥深度。
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公开(公告)号：CN101581216B
公开(公告)日：2013-02-20
申请号：CN200910087215.0
申请日：2009-06-19
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
IPC: E21B47/04
Abstract: 本发明涉及一种束状三井共用大尺寸导管入泥深度计算及控制方法，其中大尺寸导管入泥深度计算方法考虑了束状三井结构内部隔水导管与大尺寸导管共同受力的特点对大尺寸导管入泥深度的影响，通过大尺寸导管自身所受到的轴向载荷及内部隔水导管的轴向载荷与土体侧向摩擦力及端部土阻力的平衡关系确定大尺寸导管的合理入泥深度，既减少因大尺寸导管入泥深度不足引起的海上事故，又避免了经济的浪费，达到了既安全又经济的目的。同时利用在水面处加两个平面内相互垂直的斜支撑的工程方法来控制大尺寸导管的横向位移，解决大尺寸导管因横向承载力不足而导致海上作业无法继续等问题，并且该工程控制方法也易于现场施工。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN101581202B
公开(公告)日：2011-11-09
申请号：CN200910087231.X
申请日：2009-06-19
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
Abstract: 本发明的一种模拟喷射法下隔水导管上部送入短节装置，其特征在于：它包括中心轴承、多个角钢、多个支撑钢条、上旋转挡板和下旋转挡板；短钻杆和钻柱从中心轴承的中间穿过；角钢的竖向钢板外侧固定在隔水导管内侧，竖向钢板内侧连接支撑钢条一端；支撑钢条另一端连接中心轴承的外侧壁；角钢呈圆周分布在隔水导管内侧；上旋转挡板设置在支撑钢条的下部，与设置在短钻杆上的下旋转挡板配套。本发明通过以上的结构还可在钻进过程中起到顶部扶正器的作用，实现隔水导管上部扶正的功能，使得喷射法下隔水导管得以顺利钻进。除此之外还可以自动安装与拆卸，避免了人工操作，既满足试验要求又简化了作业程序，大大减少了施工过程中的工作量，在很大程度上节约了试验费用。
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公开(公告)号：CN101592030A
公开(公告)日：2009-12-02
申请号：CN200910087332.7
申请日：2009-06-23
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
Abstract: 本发明涉及一种海上丛式井组隔水导管合理锤入深度的控制方法，它包括以下步骤：1)根据井场位置的海底土特性资料，计算出钻井隔水导管极限承载力Q的公式；2)根据丛式井组隔水导管之间的距离，计算出群桩效应后钻井隔水导管极限承载力Qg的公式；3)依据步骤2)，并结合海上丛式井组井口载荷力W，当Qg≥W时，得到丛式井组隔水导管的合理锤入深度he。本发明可根据不同海域海底地质和海上井口间距及井口载荷的具体条件，确定海上丛式井组隔水导管合理锤入深度，满足不同海域丛式井组钻井施工的要求，既减少因丛式井隔水导管入泥深度变化引起的海上复杂事故发生，又避免了经济上的浪费，达到了既安全又经济的目的。
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公开(公告)号：CN101581216A
公开(公告)日：2009-11-18
申请号：CN200910087215.0
申请日：2009-06-19
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
IPC: E21B47/04
Abstract: 本发明涉及一种束状三井共用大尺寸导管入泥深度计算及控制方法，其中大尺寸导管入泥深度计算方法考虑了束状三井结构内部隔水导管与大尺寸导管共同受力的特点对大尺寸导管入泥深度的影响，通过大尺寸导管自身所受到的轴向载荷及内部隔水导管的轴向载荷与土体侧向摩擦力及端部土阻力的平衡关系确定大尺寸导管的合理入泥深度，既减少因大尺寸导管入泥深度不足引起的海上事故，又避免了经济的浪费，达到了既安全又经济的目的。同时利用在水面处加两个平面内相互垂直的斜支撑的工程方法来控制大尺寸导管的横向位移，解决大尺寸导管因横向承载力不足而导致海上作业无法继续等问题，并且该工程控制方法也易于现场施工。
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公开(公告)号：CN101581203A
公开(公告)日：2009-11-18
申请号：CN200910087218.4
申请日：2009-06-19
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
IPC: E21B17/10
Abstract: 本发明涉及一种模拟喷射法下隔水导管近钻头扶正器，其特征在于：它包括一圆柱管形的扶正器主体，在扶正器主体外壁上周向均布四个扶正器叶片，扶正器主体内壁的上、下两端分别固定连接一组横向支撑板，同一组所述横向支撑板的末端共同焊接到一轴承上，上、下两端所述轴承的内径相同，穿过两所述轴承配合连接一试验钻杆，钻杆前端穿出扶正器主体后连接钻头。此扶正器结构中因含有轴承而不随钻杆转动，避免了对隔水导管内壁的磨损，同时这种扶正器也很好的起到了防止井斜及提高钻头工作稳定性作用。
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公开(公告)号：CN201438139U
公开(公告)日：2010-04-14
申请号：CN200920109243.3
申请日：2009-06-19
Applicant: 中国海洋石油总公司 , 中海石油研究中心 , 中国石油大学(北京)
IPC: G01L1/02
Abstract: 本实用新型涉及一种模拟高压条件下钻井隔水导管侧向摩擦力测量装置，其特征在于：它包括一内液压缸，内液压缸悬置在装有水的高压密封筒内，内液压缸活塞底部通过一提升杆连接一待做试验的隔水导管，在内液压缸的侧壁上，并且在内液压缸活塞的上、下两侧，分别向外连通一高压传递管，两高压传递管穿出高压密封筒连接到一外液压缸对应的位置，外液压缸的顶部设置有一驱动外液压缸活塞的电传动机构，外液压缸的底部设置一压力表。本装置根据液体不可压缩原理，以及液体传压性，通过对外液压缸施压，由液体传压推动内液压缸活塞上移，活塞带动导管上提，提升力的大小可通过连接在外液压缸上的压力表推算出，从而得到高压条件下隔水导管侧向摩擦力的值。
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